Министерство общего и профессионального образования
Российской Федерации
Донской Государственный Технический Университет кафедра "Метрология и управление качеством"
_______________________________________________________
Реферат на тему:
«Методы и средства контактных электроизмерений температур»
Выполнил
Проверил
г. Ростов-на-Дону
2002
Введение
Современная термодинамика определяет температуру как величину,
выражающую состояние внутреннего движения равновесной макроскопической
системы и определяемую внутренней энергией и внешними параметрами системы.
Непосредственно температуру измерить невозможно, можно лишь судить о ней по
изменению внешних параметров, вызванному нарушением состояния равновесия
благодаря теплообмену с другими телами.
Каждому методу определения температуры, в основе которого лежит
зависимость между каким-либо внешним параметром системы и температурой,
соответствует определенная последовательность значений параметра для
каждого размера температуры, называемая температурной шкалой. Наиболее
совершенной шкалой является термодинамическая температурная шкала (шкала
Кельвина). Практическая ее реализация осуществляется с помощью
Международной практической температурной шкалы (МПТШ), устанавливающей
определенное число фиксированных воспроизводимых реперных точек,
соответствующих температуре фазового равновесия различных предельно чистых
веществ.
Исходным эталоном температуры является комплекс изготовленных в разных
странах мира газовых термометров, по показаниям которых определяются
численные значения реперных точек по отношению к точке кипения химически
чистой воды при давлении 101325 Па, температура которой принята равной
100,00°С(373,15 К точно). Для практического воспроизведения и хранения МПТШ
международным соглашением установлены единые числовые значения реперных
точек, которые с развитием техники время от времени уточняются и
корректируются. Последняя корректировка была произведена в 1968 г. Согласно
МПТШ—68 установлены следующие реперные точки, соответствующие давлению
101325 Па: точка кипения кислорода —182,97 °С (90,18 К), тройная точка воды
(при давлении 610 Па) +0,01 °С (273,16 К), точка кипения воды +100,00 °С
(373,15 К), точки затвердевания: олова +231,9681 °С (505,1181 К), цинка
+419,58 °С (692,73 К), серебра +961,93 °С (1235,08 К) и золота +1064,43 °С
(1337,58 К).
Весь температурный диапазон перекрывается семью шкалами, для
воспроизведения которых в зависимости от области шкалы используются
различные методы: от 1,5 до 4 К — измерение давления паров гелия-4, от 4,2
до 13,8 К — германиевые терморезисторы, от 13,8 до 273,16 К и от 273,16 до
903,89 К— платиновые терморезисторы от 903,89 до 1337,58 К — термопары
платинородий — платина, от 1337,58 до 2800 К — температурные лампы и от
2800 до 100 000 К — спектральные методы.
Огромный диапазон существующих температур (теоретически максимально возможное значение температуры составляет 1012 К) обусловил большое разнообразие методов их измерения. Наиболее распространенные методы измерения температуры и области их применения приведены в таблице 1.
Таблица 1
Нас будут интересовать контактные методы и средства электроизмерения температур.
1. Общие сведения о термоэлектрических преобразователях
1.1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ.
ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Тепловым называется преобразователь, принцип действия которого основан на тепловых процессах и естественной входной величиной которого является температура. К таким преобразователям относятся термопары и терморезисторы, металлические и полупроводниковые. Основным уравнением теплового преобразования является уравнение теплового баланса, физический смысл которого заключается в том, что все тепло, поступающее к преобразователю, идет на повышение его теплосодержания QТС и, следовательно, если теплосодержание преобразователя остается неизменным (не меняется температура и агрегатное состояние), то количество поступающего в единицу времени тепла равно количеству отдаваемого тепла. Тепло, поступающее к преобразователю, является суммой количества тепла Qэл, создаваемого в результате выделения в нем электрической мощности, и количества тепла Qто, поступающего в преобразователь или отдаваемого им в результате теплообмена с окружающей средой.
Явление термоэлектричества было открыто в 1823 г. Зеебеком и
заключается в следующем. Если составить цепь из двух различных проводников
(или полупроводников) А и В, соединив их между собой концами (рис. 1а),
причем температуру ?1 одного места соединения сделать отличной от
температуры ?о другого, то в цепи появится э.д.с., называемая
термоэлектродвижущей силой (термо-э.д.с.) и представляющая собой разность
функций температур, мест соединения проводников:
EAB(?1,?0) = f(?1) - f(?0).
Подобная цепь называется термоэлектрическим преобразова . телем или иначе термопарой; проводники, составляющие термопару, — термоэлектродами, а места их соединения — спаями.
Рис. 1
Рис. 2
При небольшом перепаде температур между спаями термо-э. д. с. можно считать пропорциональной разности температур: EAB = SAB??.
Опыт показывает, что у любой пары однородных проводников подчиняющихся закону Ома, величина термо-э.д.с. зависит только от природы проводников и от температуры спаев и не зависит от распределения температур между спаями.
Явление термоэлектричества принадлежит к числу обратимых явлений,
обратный эффект был открыт в 1834 г. Жаном Пельтье и назван его именем.
Если через цепь, состоящую из двух различных проводников или
полупроводников, пропустить электрический ток, то тепло выделяется в одном
спае и поглощается в другом. Теплота Пельтье связана с силой тока линейной
зависимостью в отличие от теплоты Джоуля, и в зависимости от направления
тока происходит нагревание или охлаждение спая.
Поглощаемая или выделяемая тепловая мощность пропорциональна силе тока, зависит от природы материалов, образующих спай, характеризуется коэффициентом Пельтье ?AB и равна qAB = ?AB?I.
Во второй половине XIX в. Томсоном был открыт эффект, заключающийся в установлении на концах однородного проводника, имеющего температурный градиент, некоторой разности потенциалов и в выделении дополнительной тепловой мощности при прохождении тока по проводнику, имеющему температурный градиент. Однако э.д.с. Томсона и дополнительное тепло настолько малы, что в практических расчетах ими обычно пренебрегают.
На рис. 1б показана принципиальная схема термоэлектрического
преобразователя, который в зависимости от положения переключателя Кл может
работать в режиме генератора электрической энергии (положение 1) и в режиме
переноса тепла от источника с температурой ? к резервуару с температурой
?0.
К.п.д. термоэлектрического генератора зависит от разности температур и свойств материалов и для существующих материалов очень мал (при ?? = 300° не превышае ? = 13%, а при ?? = 100° значение ? = 5%), поэтому термоэлектрические генераторы используются как генераторы энергии лишь в специальных условиях. К.п.д. термоэлектрического подогревателя и холодильника также очень малы, и для охлаждения к.п.д. при температурном перепаде 5° составляет 9%, а при перепаде 40° — только 0,6%; однако, несмотря на столь низкие к.п.д., термоэлементы используются в холодильных устройствах. В измерительной технике термопары получили широкое распространение для измерения температур; кроме того, полупроводниковые термоэлементы используются как обратные тепловые преобразователи, преобразующие электрический ток в тепловой поток и температуру.
Термопара с подключенным к ней милливольтметром, применяемая для измерения температуры, показана на рис. 2.
Если один спай термопары, называемый рабочим, поместить в среду с температурой ?1, подлежащей измерению, а температуру ?2, других, нерабочих, спаев поддерживать постоянной, то f(?0) = const и
EAB(?1,?0) = f(?1) – C= f1(?1).
независимо от того, каким образом произведено соединение термоэлектродов
(спайкой, сваркой и т. д.). Таким образом, естественной входной величиной
термопары является температура ?1 ее рабочего спая, а выходной величиной —
термо-э. д. с., которую термопара развивает при строго постоянной
температуре ?2 нерабочего спая.
Материалы, применяемые для термопар. В табл. 2 приведены термо-э.д.с.,
которые развиваются различными термоэлектродами в паре с платиной при
температуре рабочего спая ?1 = 100° С и температуре нерабочих спаев
?2 = 0° С. Зависимость термо-э.д.с. от температуры в широком диапазоне
температур обычно нелинейна, поэтому данные таблицы нельзя распространить
на более высокие температуры.
Таблица 2
|Материал |Термо |Материал |Термо |
| |э.д.с., | |э.д.с., |
| |мВ | |мВ |
|Кремний |+44,8 |Свинец |+0,44 |
|Сурьма |+4,7 |Олово |+0,42 |
|Хромель |+2,4 |Магний |+0,42 |
|Нихром |+2,2 |Алюминий |+0,40 |
|Железо |+1,8 |Графит |+0,32 |
|Сплав(90% Pt+10% Ir) |+1,3 |Уголь |+0,30 |
|Молибден |+1,2 |Ртуть |0,00 |
|Кадмий |+0,9 |Палладий |-0,57 |
|Вольфрам |+0,8 |Никель |-1,5 |
|Манганин |+0,76 |Алюмель |-1,7 |
|Медь |+0,76 |Сплав (60%Au+30% Pd+10%Pt) |-2,31 |
|Золото |+0,75 |Константан |-3,4 |
|Цинк |+0,75 |Копель |-4,5 |
|Серебро |+0,72 |Пирит |-12,1 |
|Иридий |+0,65 |Молибденит |-69 ч -1|
| | | |04 |
|Родий |+0,64 | | |
|Сплав (90% Pt+10% Rh) |+0,64 | | |
При пользовании данными таблицы следует иметь в виду, что развиваемые термоэлектродами термо-э.д.с. в значительной степени зависят от малейших примесей, механической обработки (наклеп) и термической обработки (закалка, отжиг).
При конструировании термопар, естественно, стремятся сочетать термоэлектроды, один из которых развивает с платиной положительную, а другой — отрицательную термо-э.д.с. При этом необходимо учитывать также пригодность того или иного термоэлектрода для применения в заданных условиях измерения (влияние на термоэлектрод среды, температуры и т. д.).
Для повышения выходной э.д.с. используется несколько термопар, образующих термобатарею. На рис. 3 рис. 3показан чувствительный элемент радиационного пирометра. Рабочие спаи термопар расположены на черненом лепестке, поглощающем излучение, холодные концы — на массивном медном кольце, служащем теплоотводом и прикрытом экраном. Благодаря массивности и хорошей теплоотдаче кольца температуру свободных концов можно считать постоянной и равной комнатной.
1.2. УДЛИНИТЕЛЬНЫЕ ТЕРМОЭЛЕКТРОДЫ, ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ЦЕПИ, ПОГРЕШНОСТИ ТЕРМОПАР
Удлинительные термоэлектроды. Свободные концы термопары лолжны
находиться при постоянной температуре, лучше всего при 0°С (рис. 4). Однако
не всегда возможно сделать термоэлектроды термопары настолько длинными и
гибкими, чтобы свободные концы ее можно было разместить в достаточном
удалении от рабочего спая (рис. 4). Кроме того, при использовании
благородных металлов делать длинные термоэлектроды экономически невыгодно,
поэтому приходится использовать провода от другого материала.
Соединительные провода A1 и B1 (рис. 4), идущие от зажимов в головке
термопары до места нахождения нерабочих спаев и выполняемые из дешевых
материалов, называют удлинительными термоэлектродами. Чтобы при включении
удлинительных термоэлектродов из материалов, отличных от материалов
основных термоэлектродов, не изменилась термо-э.д.с. термопары, необходимо
выполнить два условия. Первое — удлинительные термоэлектроды должны быть
термоэлектрически идентичны с основной термопарой, т. е. иметь ту же термо-
э.д.с. в диапазоне возможных тем-
Рис. 4 ператур места соединения термоэлектрод- ов в головке термопары (примерно в диапазоне от 0 до 100° С). И второе—места присоединения удлинительных термоэлектродов к основным термоэлектродам в головке термопары должны иметь одинаковую температуру,
Для термопары платинородий — платина применяются удлинительные термоэлектроды из меди и сплава ТП, образующие термопару, термоидентичную термопаре платинородий — платина в пределах до 150° С. Такие же удлинительные термоэлектроды с измененными знаками полярности применяют для термопары вольфрам — молибден. Для термопары хромель — алюмель удлинительные термоэлектроды изготовляются из меди и константана. Для термопары хромель — копель удлинительными являются основные термоэлектроды, но выполненные в виде гибких проводов.
Погрешность, обусловленная изменением температуры нерабо-ihx спаев
термопары. Градуировка термопар осуществляется при температуре нерабочих
спаев, равной нулю. Если при практическом использовании термоэлектрического
пирометра температура нерабочих спаев будет отличаться от 0° С на величину
??0 , то необходимо ввести соответствующую поправку в показания термометра.
Однако следует иметь в виду, что из-за нелинейной зависимости между
э.д.с. термопары и температурой рабочего спая величина поправки к
показаниям указателя ??, градуированного непосредственно в градусах, не
будет равна разности температур ??0 свободных концов, что очевидно из рис.
5.
Величина поправки ?? связана с разностью температур свободных концов через коэффициент k (?? = ??0?k) называемый поправочным коэффициентом на температуру нерабочих концов. Величина k различна для каждого участка кривой, поэтому градуировочную кривую разделяют на участки по 100° С и для каждого участка определяют значение k.
В качестве примера устройства для автоматического введения поправки на
температуру нерабочих спаев на рис. 6 схематично показано устройство типа
КТ-08. В цепь термопары и милливольтметра включен мост, одним из плеч
которого является терморезистор RТ из медной или никелевой проволоки,
помещенный возле нерабочих спаев термопары (остальные плечи моста выполнены
из манганиновых резисторов). При температуре бц мост находится в равновесии
и напряжение на его выходной диагонали равно нулю. При повышении
температуры нерабочих спаев сопротивление RТ также увеличивается, мост
выходит из равновесия и возникающее напряжение на выходной диагонали моста
корректирует уменьшение термо-э.д.с. термопары. Вследствие нелинейности
термопар полной коррекции погрешности, обусловленной изменением температуры
нерабочих спаев, при помощи описываемого устройства получить не удается,
однако величина остаточной погрешности не превышает 0,04 мВ на 10 К.
Недостатком подобных устройств является необходимость в источнике тока для питания моста и появление дополнительной погрешности, обусловленной изменением напряжения этого источника.
Погрешность, обусловленная изменением температуры линии, термопары и указателя. В термоэлектрических термометрах для измерения термо-э.д.с. применяют как обычные милливольтметры, так и низкоомные компенсаторы с ручным или автоматическим уравновешиванием на .предел измерения до 100 мВ.
В тех случаях, когда термо-э.д.с. измеряется компенсатором, сопротивление цепи термо-э.д.с., как известно, роли не играет. В тех же случаях, когда термо-э.д.с. измеряется милливольтметром, может возникнуть погрешность, обусловленная изменением сопротивлений всех элементов, составляющих цепь термо-э.д.с.; поэтому необходимо стремиться к постоянному значению сопротивления проводов и самой термопары.
В отечественных термоэлектрических термометрах при их градуировке учитывается сопротивление внешней относительно милливольтметра цепи, т. е. проводов и термопары (Rпр + RТП), равное 5 Ом. Регулировка сопротивления этой внешней цепи осуществляется при помощи добавочной катушки сопротивления из манганина непосредственно при монтаже прибора.
Паразитные термо-э.д.с. возникают вследствие наличия неод-нородностей
в материалах и по данным, приведенным в работе, могут составлять для
различных материалов 10—100 мкВ. В частности, для платиновой проволоки при
протяженности распределения температуры 30 мм и температурном градиенте 30
К/мм величина паразитной термо-э.д.с. составляет 10 мкВ.
1.3. РАЗНОВИДНОСТИ ТЕРМОРЕЗИСТОРОВ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ОСНОВЫ РАСЧЕТА
Для измерения температуры применяют металлические и полупроводниковые
резисторы. Большинство химически чистых металлов обладает положительным
температурным коэффициентом сопротивления (ТКС), колеблющимся (в интервале
0—100° С) от 0,35 до 0,68 %/К.
Для измерения температур используются материалы, обладающие высокостабильной ТКС, линейной зависимостью сопротивления от температуры, хорошей воспроизводимостью свойств и инертностью к воздействиям окружающей среды. К таким материалам в первую очередь относится платина. Благодаря своей дешевизне широко распространены медные терморезисторы, применяются также вольфрамовые и никелевые.
Сопротивление платиновых терморезисторов в диапазоне температур от 0
до + 650° С выражается соотношением RТ = R0 (1 + A? + B?2), где R0 —
сопротивление при 0° С; ? — температура в градусах Цельсия. Для платиновой
проволоки, применяемой в промышленных термометрах сопротивления,
A = 3,96847?10-12 1/К; В = — 5,847?107 1/К2. В интервале от 0 до — 200° С
зависимость сопротивления платины от температуры имеет вид
Rт = R0 [1 + A? + В?2 + С (? — 100)3], где С = — 4,22?1012 1/К3.
При расчете сопротивления медных проводников в диапазоне от — 50 до +
180° С можно пользоваться формулой RТ = R0 (1 + (?), где ( = 4,26?103 1/К.
Если для медного терморезистора требуется определить сопротивление RT2
(при температуре ?2) по известному сопротивлению RT2 (при температуре ?1),
то следует пользоваться формулой
или более удобным соотношением
где ? = 1/( — постоянная, имеющая размерность температуры и равная
?0 = 234,7° С (по физическому смыслу ?0 — это такое значение температуры,
при котором сопротивление меди должно было бы стать равным нулю, если бы ее
сопротивление уменьшалось все время по линейному закону, чего нет на самом
деле).
В значительной степени сопротивление металлов зависит от их химической чистоты и термообработки. ТКС сплавов обычно меньше, чем у чистых металлов, и для некоторых сплавов может быть даже отрицательным в определенном температурном диапазоне.
Выбор металла для терморезистора определяется в основном химической
инертностью металла к измеряемой среде в интересующем интервале температур.
С этой точки зрения медный преобразователь можно применять только до
температур порядка 200° С в атмосфере, свободной от влажности и
коррелирующих газов. При более высоких температурах медь окисляется. Нижний
предел температуры для медных термометров сопротивления равен — 50° С хотя
при введении индивидуальной градуировки возможно их применение вплоть до —
260° С.
Промышленные платиновые термометры используются в диапазоне температур
от —200 до +650° С, однако есть данные, свидетельствующие о возможности
применения платиновых термометров для измерения температур от —264 до
+1000° С.
Основным преимуществом никеля является его относительно высокое
удельное сопротивление, но зависимость его сопротивления от температуры
линейна только для температур не выше 100° С. При условии хорошей изоляции
от воздействия среды никелевые терморезисторы можно применять до 250—300°
С. Для более высоких температур его ТКС неоднозначен. Медные и никелевые
терморезисторы выпускают из литого микропровода в стеклянной изоляции.
Микропроволочные терморезисторы герметизированы, вы-сокостабильны,
малоинерционны и при малых габаритах могут иметь сопротивления до десятков
килоом.
Высокий ТКС имеют вольфрам и тантал, но при температуре свыше 400° С они окисляются и применяться не могут. Для низкотемпературных измерений хорошо зарекомендовали себя некоторые фосфористые бронзы. Кроме того, для измерений низких температур находят применение индиевые, германиевые и угольные терморезисторы.
Некоторые характеристики металлов, используемых в терморезисторах, приведены в табл. 3.
Таблица 3:
|Материал |ТКС в |Удельное |Температура |Термо-э.д.с. в |
| |диапазоне |сопротивлени|плавления, °С|паре с медью |
| |0-100°С |е при 20 °С,| |(0-500 °С), мкВ/К |
| | |Оm?mm2/m | | |
|Платина |0,0039 |0,105 |1773 |7,5 |
|Медь |0,00427 |0,017 |1083 |о |
|Никель |0,0069 |0,08 |1455 |22,5 |
|Вольфрам |0,0048 |0,055 |3410 |0,5 |
Погрешности, возникающие при измерении температуры термометрами сопротивления, вызываются нестабильностью во времени начального сопротивления термометра и его ТКС, изменением сопротивления линии, соединяющей термометр с измерительным прибором, перегревом термометра измерительным током.
Термометры сопротивления относятся к одним из наиболее точных преобразователей температуры. Так, например, платиновые теоморезисторы позволяют измерять температуру с погрешностью порядка 0,001° С.
Полупроводниковые терморезисторы отличаются от металлических меньшими габаритами и большими значениями ТКС.
ТКС полупроводниковых терморезисторов (ПТР) отрицателен и уменьшается
обратно пропорционально квадрату абсолютной температуры: ( = B/?2. При 20°
С величина ТКС составляет 2—8 проц/К.
Температурная зависимость сопротивления ПТР (рис. 7, кривая 2)
достаточно хорошо описывается формулой RT = AeB/?, где ? — абсолютная
температура; А — коэффициент, имеющий размерность сопротивления; В —
коэффициент, имеющий размерность температуры. На рис. рис. 7 для сравнения
приведена температурная зависимость для медного терморезистора (кривая 1).
Для каждого конкретного ПТР коэффициенты А и В, как правило, постоянны, за
исключением некоторых типов 1 ПТР (например, СТ 3-14), для последних В
может принимать два разных значения в зависимости от диапазона измеряемых
температур.
Если для применяемого ПТР не известны коэффициенты А и В, но известны
сопротивления R1 и R2 при ?1 и ?2, то величину сопротивления и коэффициент
В для любой другой температуры можно определить из соотношений
'
Конструктивно терморезисторы могут быть изготовлены самой разнообразной формы. На рис. 8 показано устройство нескольких типов терморезисторов. Терморезисторы типа ММТ-1 и КМТ-1 представляют собой полупроводниковый стержень, покрытый эмалевой краской с контактными колпачками и выводами. Этот тип терморезисторов может быть использован лишь в сухих помещениях.,
Терморезисторы типов ММТ-4 и КМТ-4 заключены в металлические капсулы и герметизированы, благодаря чему они могут быть использованы в условиях любой влажности и даже в жидкостях, ие являющихся агрессивными относительно корпуса терморезистора.
Особый интерес представляют миниатюрные полупроводниковые
терморезисторы, позволяющие измерять температуру малых объектов с
минимальными искажениями режима работы, а также температуру, изменяющуюся
во времени. Терморезисторы СТ1-19 и СТЗ-19 имеют каплевидную форму.
Чувствительный элемент в них герметизирован стеклом и снабжен выводами из
проволоки, имеющей низкую теплопроводность. В терморезисторе СТЗ-25
чувствительный элемент также помещен в стеклянную оболочку, диаметр которой
доведен до 0,5—0,3 мм. Терморезистор с помощью выводов прикреплен к
траверсам.
Рис. 8
В табл. 4 представлены основные характеристики некоторых ПТР. В графе
«номинальные сопротивления» приведены крайние значения рядов номинальных
сопротивлений, нормируемых для большинства ПТР при 20° С. Исключение
составляют ПТР типов
Таблица 4
|Тип ПТР|Номинальное |Постоянная |Диапазон рабочих|Коэффици|Постоянная |
| |сопротивление|В, |температур, oС |ент |времени (нe|
| |, кОм |K?1012 | |рассеяни|более), с |
| | | | |я, мВт/К| |
|КМТ-1 |.22—1000 |36—72 |От —60 до +180 |5 |85 |
|ММТ-1 |1—220 |20,6—43 |От —60 до +125 |5 |85 |
|СТЗ-1 |0,68—2,2 |28,7—34 |От —60 до +125 |5 |85 |
|КМТ-4 |22—1000 |36—72 |От —60 до +125 |6 |115 |
|ММТ-4 |1—220 |20,6—43 |От —60 до +125 |6 |115 |
|ММТ-6 |10—100 |(20,6 |От —60 до +125 |1,7 |35 |
|СТЗ-6 |6,8—8,2 |20,5-24 |От —90 до +125 |1,6 |35 |
|КМТ-10 |100—3300 |(36 |0—125 |— |— |
|КМТ-1 |100—3300 |(36 |0-125 |1 |75 |
|Оа | | | | | |
|КМТ-11 |100—3300 |(36 |0—125 |0,8 |10 |
|СТ4-2 |2,1—3,0 |34,7—36,3 |От —60 до +125 |36 |— |
| | |36,3—41,2 | | | |
|СТ4-15 |1,5-1,8 |23,5—26,5 |От -60 до +180 |36 |— |
| | |29,3—32,6 | | | |
|КМТ-17 |0,33—22 |36—60 |От —60 до +155 |2 |30 |
|(а, б) | | | | | |
|КМТ-17в|0,33—22 |36—60 |От —60 до +100 |2 |30 |
|СТ1-17 |0,33—22 |36—60 |От —60 до +100 |2 |30 |
|СТЗ-17 |0,033—0,33 |25,8—38,6 |От —60 до +100 |3 |30 |
|СТ4-17 |1,5—2,2 |32,6—36 |От —80 до +100 |2 |30 |
|КМТ-14 |0,51—7500 |41—70 |От —10 до +300 |0,8 |60 |
|СТЗ-14 |1,5-2,2 |26—33 |От —60 до +125 |1,1 |4 |
| | |27,5—36 | | | |
|СТ1-18 |1,5—2200 |40,5—90 |От —60 до +300 |0,2 |1 |
|СТЗ-18 |0,68—3.3 |22,5—32,5 |От —90 до +125 |0,18 |1 |
|СТ1-19 |3,3—2200 |42,3—72 |От -60 до +300 |0,6 |3 |
|СТЗ-19 |2,2—15 |29, 38, 5 |От —90 до +125 |0,5 |3 |
|СТЗ-25 |3,3—4,5 |26—32 |От —100 до+125 |0,08 |0,4 |
КМТ-14, СТ1-18, СТ1-19, номинальные сопротивления которых нормируются
для температуры 150° С. В графе «постоянная В» для некоторых типов ПТР
приводятся два диапазона возможных значений В, первая строчка при этом
относится к низким температурам, а вторая — к высоким. Перелом
характеристики для ПТР типа СТЗ-6 происходит при — 28° С, для СТ4-2 и СТ4-
15 — при 0° С и Для СТЗ-14— при 5° С.
Точность измерения температуры с помощью ПТР может быть весьма высокой. В настоящее время разработаны также ПТР для измерений низких и высоких температур. В частности, ПТР типа СТ7-1 может измерять температуру в диапазоне от — 110 до — 196° С. Высокотемпературный ПТР типа СТ12-1 предназначен для применения при температурах 600-1000° С.
Недостатками полупроводниковых терморезисторов, существенно снижающими
их эксплуатационные качества, являются нелинейность зависимости
сопротивления от температуры (см. рис. 14-12) и значительный разброс от
образца к образцу как номинального значения сопротивления, так и постоянной
В. Согласно ГОСТ 10688—63 допуск на величину номинального сопротивления
может составлять ±20%. Допуск на величину постоянной В не нормируется.
Практически он достигает ± 17% от номинального.
Нелинейность характеристики и технологический разброс параметров терморезисторов затрудняет получение линейных шкал термометров, построение многоканальных приборов, обеспечение взаимозаменяемости терморезисторов, необходимой при массовом производстве термометров с терморезисторами. Чтобы улучшить вид шкалы и обеспечить взаимозаменяемость терморезисторов, приходится применять специальные унифицирующие и линеаризующие цепи, как пассивные, так и активные.
Позисторы изготавливаются также из полупроводниковых материалов, но
имеют положительный температурный коэффициент сопротивления. Для
температурных зависимостей сопротивления позисторов характерно увеличение
сопротивления при повышении температуры в определенном интервале
температур. Ниже и выше этого интервала сопротивление с ростом температуры
уменьшается. Положительные ТКС позисторов могут достигать величины порядка
30—50 проц/К, графики изменения их сопротивления в зависимости от
температуры приведены на рис. 9.
Возможно также создание других видов полупроводниковых Датчиков
температуры. В частности, для измерения температуры Можно применять датчики
из органических полупроводников и Датчики на основе открытых или запертых р
— n-переходов. Например, при заданном токе напряжение на открытом р — п-
переходе или на стабилитроне линейно изменяется с температурой, чричем ТКС
для открытого р — n-перехода отрицателен и составляет 2—3 мВ/К, а для
стабилитрона положителен и достигает 8 мВ/К.
Измерительные цепи. Отличия измерительных цепей для терморезисторов от обычных цепей омметров заключаются в более узком диапазоне изменения измеряемого сопротивления и в необходимости учета сопротивлений проводов, соединяющих термометр сопротивления с измерительной цепью. Если используется простейшая двухпроводная соединительная линия, то может возникнуть погрешность от температурного изменения сопротивления этой линии. При применении высокоомных термометров (например, полупроводниковых) эта погрешность может быть пренебрежимо мала, однако в большинстве практических случаев, когда используются стандартные термометры сопротивления, ее приходится принимать во внимание.
Если, например, сопротивление медной линии равно 5 Ом и используется термометр с Ro = 53 Ом, то изменение температуры линии на 10° С приведет к изменению показаний прибора примерно на ГС. Для уменьшения погрешности от изменения сопротивления соединительной линии часто применяют трехпроводную линию. При этом термометр подключают к мостовой цепи так, чтобы два провода линии вошли в разные плечи моста, а третий оказался подключенным последовательно с источником питания или указателем. На рис. 10, а показана схема моста, содержащего термометр сопротивления, присоединенный трехпроводной линией.
Исключить влияние сопротивлений соединительной линии можно, используя четырехпроводное включение терморезистора, как это показано на рис. 10 а, б, и вольтметр с большим входным сопротивлением для измерения падения напряжения U? = IR на терморезисторе. Ток через терморезистор должен быть задан, поэтому "и такой схеме включения терморезистор питают от стабилизатора тока. Возможно также построение мостовых цепей с четырехпроводным подключением термометра.
1.4. ПРОМЫШЛЕННЫЕ ТЕРМОПАРЫ И ТЕРМОРЕЗИСТОРЫ
Основные параметры термопар промышленного типа:
Таблица 5
|Обозначени|Обазначени|Материалы |Пределы |Верхний |
|е |е |термоэлектродов |измерения при |предел |
|термопары |градуировк| |длительном |измерения при|
| |ит | |применении, °СС |кратковременн|
| | | | |ом |
| | | | |применении, |
| | | | |°С |
| | | |от |до | |
|ТПП |ПП-1 |Платинородий (10% |—20 |1300 |1600 |
| | |родия)— платина | | | |
|ТПР |ПР-30/6 |Платинородий (30% |300 |1600 |1800 |
| | |родия)— платинородий| | | |
| | |(6% родия) | | | |
|ТХА |ХА |Хромель — алюмель |—50 |1000 |1300 |
|ТХК |ХК |Хромель — копель |—50 |600 |800 |
Для измерения температур ниже — 50° С могут найти применение
специальные термопары, например медь — константан (до ~- 270° С), медь —
копель (до — 200° С) и т. д. Для измерения температур выше 1300—1800° С
изготавливаются термопары на основе тугоплавких металлов:
иридий—ренийиридий (до 2100° С), вольфрам—рений (до 2500° С), на основе
карбидов переходных металлов — титана, циркония, ниобия, талия, гафния
(теоретически до 3000—3500° С), на основе углеродистых и графитовых
волокон.
Градуировочные характеристики термопар основных типов приведены в
табл. 6. В этой таблице указана температура рабочего спая ? в градусах
Цельсия и приведены величины термо-э.д.с. соответствующих термопар в
милливольтах при температуре свободных концов 0° С.
Таблица 6
|Обозначе|Температура рабочего спая в, °С |
|ние | |
|градуиро| |
|вки | |
|ХА |12,2|16,40|20,65|24,91|33,32|41,26|48,87|— |— |— |
|ПП-1 |2,31|3,249|4,218|5,220|7,325|9,564|11,92|14,33|16,71|— |
| | | | | | | |3 |8 |7 | |
|ПР-30/6 |— |— |— |— |— |4,913|6,902|9,109|11,47|13,92|
| | | | | | | | | |1 |7 |
Допускаются отклонения реальных термо-э.д.с. от значений, приведенных в табл. 6, на величины, указанные в табл. 7.
Таблица 7
|Обозначение |Диапазон температур, °С |Наибольшее допустимое |
|градуировки | |отклонение термо- э. д. с.,|
| | |мВ |
|ПП-1 |От —20 до +300 |0,01 |
| |От +300 до +1600 |0,01 +2,5?10-5(? – 300) |
|ПР-30/6 |От +300 до +1800 |0,01 +3,3?10-6(? - 300) |
|ХА |От —50 до +300 |0,16 |
| |От +300 до +1300 |0,16+2,0. 10-4(? -300) |
|ХК |От —50 до +300 |0,20 |
| |От +300 до +800 |0,20+6,0?10-4(?-300) |
Конструкция термопары промышленного типа показана на рис. 11. Это
термопара с термоэлектродами из неблагородных металлов, расположенными в
составной защитной трубе с подвижным фланцем для ее крепления. Рабочий спай
1 термопары изолирован от трубы фарфоровым наконечником 2. Термоэлектроды
изолированы бусами 4. Защитная труба состоит из рабочего 3 и нерабочего 6
участков. Передвижной фланец 5 крепится к трубе винтом. Головка термопары
имеет литой корпус 7 с крышкой 11, закрепленной винтами 10; В головке
укреплены фарфоровые колодки 8 (винтами 15) с «плавающими»
(незакрепленными) зажимами 12, которые позволяют термоэлектродам удлиняться
под воздействием температуры без возникновения механических напряжений,
ведущих к быстрому разрушению термоэлектродов. Термоэлектроды крепятся к
этим зажимам винтами 13, а соединительные провода — винтами 14. Эти провода
проходят через штуцер 9 с асбестовым уплотнением.
Основным вопросом при конструировании термопар промышленного типа является выбор материала защитной трубы (арматуры) и изоляции. Защитная арматура термопары должна оградить ее от воздействия горячих, химически агрессивных газов, быстро разрушающих термопару. Поэтому арматура должна быть газонепроницаемой, хорошо проводящей тепло, механически стойкой и жароупорной. Кроме того, при нагревании она не должна выделять газов или паров, вредных для термоэлектродов.
При температурах, не превышающих 600° С, обычно применяют стальные
трубы без шва, при . Рис. 11 более
высоких температурах . (до
1100° С)— защитные трубы из легированных сталей. Для уменьшения стоимости
защитных труб их часто выполняют составными (сварными) из двух частей:
рабочего участка трубы из нержавеющей стали и нерабочего из обычной стали.
Для термопар из благородных металлов часто применяют неметаллические трубы (кварцевые, фарфоровые и т. д.), однако такие трубы механически непрочны и дороги. Фарфоровые трубы надлежащего состава можно использовать при температурах до 1300— 1400°С.
Применяя защитные трубы из карбида кремния и графита, необходимо учитывать, что при нагревании они выделяют восстанавливающие газы; поэтому помещаемые в них термопары (особенно термопары на платиновой основе) должны быть защищены дополнительно газонепроницаемым чехлом.
В качестве изоляции термоэлектродов друг от друга применяют асбест до
300° С, кварцевые трубки или бусы до 1000° С, фарфоровые трубки или бусы до
1300—1400° С. Для лабораторных термопар, используемых при измерении низких
температур, применяют также теплостойкую резину до 150° С, шелк до 100—120°
С, эмаль до 150—200 °С.
Промышленные проволочные терморезисторы (термометры сопротивления)
выпускаются в России двух типов — платиновые (ТСП) и медные (ТСМ).
Характеристики их точности приведены в табл. 8.
Таблица 8
|Тип |Диапазон температур. °С |Класс |Формула для подсчета |
| | |ТОЧПОС1|погрешности (в Кельвинах) |
| | |И | |
|ТСП |От —200 до 0 От 0 до +650 |I |+ (0,15+3,0?103 |?|) |
| | | |± (0,15+4,5?103 ?) |
| |От —200 до 0 От 0 до +650 |II |± (0,30 + 4,5?10-3 |?|) |
| | | |± (0,30+6?10-3 ?) |
|ТСМ |От —50 до +180 |II |± (0,30+3,5?10-3|?|) |
| | |III |± (0,30 + 6,0?10-3 |?|) |
Конструктивно промышленные термометры сопротивления выполняются в виде чувствительных элементов, помещаемых в защитные корпуса. Чувствительный элемент для термометров ТСП представляет собой бифилярную платиновую спираль, укрепленную на слюдяном каркасе или в капиллярных керамических трубках, заполненных дополнительно керамическим порошком. Выводы для такого элемента обычно выполняются из серебряной проволоки или ленты. Для термометров ТСМ чувствительный элемент изготавливается в виде бифилярной или однопроводной катушки, намотанной бескаркасно или на пластмассовом каркасе.
Чувствительные элементы термометров, как правило, помещаются в
тонкостенные металлические гильзы и герметизируются. Защитные корпуса
термометров сопротивления обычно выполняются такими же, как и для термопар
(см. рис. 14-17), — в виде защитной трубы с резьбовым штуцером и головкой,
к зажимам которой терморезистор может быть присоединен двумя, тремя или че
тырьмя выводами для того, чтобы можно было осуществить его включение в цепь двух-, трех- или четырехпроводной линией. Платиновые термометры могут в одном корпусе содержать два терморезистора, выходные величины которых используются в различных целях. Для специальных применений выпускаются также малогабаритные термометры сопротивления.
По величине сопротивления при О°С (R0) промышленные платиновые
термометры изготавливаются трех типов: с R0 = 10 Ом (обозначение
градуировки — гр. 20), с R0 = 46 Ом (гр. 21) и с R0 = 100 Ом (гр. 22).
Первые предназначены для измерения температур от 0 до + 650 °С, термометры
же градуировок гр. 21 и гр. 22 применяются для измерения температур от —
200 до + 500 °С. Медные термометры выпускаются с R0 = 53 Ом (гр. 23) и с
R0 = 100 Ом (гр. 24) и применяются для измерения температур от — 50 до +
180 °С. Градуировочные характеристики термометров приведены в табл. 9. В
этой таблице указаны значения температуры ? в градусах Цельсия и
сопротивления термометров различных градуировок в омах. Для термометров
градуировки гр. 20 сопротивления при всех температурах в 10 раз меньше, чем
для термометров градуировки гр. 22.
Таблица 9
|Обозн|Температура ?, °С |
|ачени| |
|еград| |
|уирор| |
|ки | |
|гр. |— |— |— |41,71|48,48|53,00|57,52|62,03|66,55|71,06|
|23 | | | | | | | | | | |
|гр. |— |— |— |78.70|91,48|100.0|100,0|117,0|125,5|134,0|
|24 | | | | | |0 |0 |4 |6 |8 |
|Обозн|Температура ?, oС |
|ачени| |
|еград| |
|уиров| |
|ки | |
| | |
|гр. |139,10|116.7|153,2|169.54 |177 |213,7|249,3|283,8|317,0|333.2|
|22 | |8 |1 | | |9 |8 |0 |6 |5 |
|гр. |75,68 |80,09|86,87|93,64 |— |— |— |— |— |— |
|23 | | | | | | | | | | |
|гр.24|142.60|151,1|163,9|176,68 |— |— |— |— |— |— |
| | |2 |0 | | | | | | | |
Инерционность