Поверочный тепловой расчет котла Е-25-24 225 ГМ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ

ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

Кафедра АСУТП

Курсовой проект по курсу: «Котельные и турбинные установки»

Выполнил:

ст. гр. ТА-96-2

Косенко Е.А.

Проверил:

Регишевская И.Д.

Алчевск 1999 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение
1 Описание прототипа
2 Тепловой расчет парогенератора
1 Расчетное задание
2 Топливо, воздух, продукты сгорания
3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
5 Основные конструктивные характеристики топки
6 Расчет теплообмена в топке
7 Расчет фестона
8 Расчет перегревателя
9 Расчет испарительного пучка
10 Расчет хвостовых поверхностей
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

ВВЕДЕНИЕ

Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.

При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.

Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.

1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА

Топочная камера объемом 89.4 м3 полностью экранирована трубами 603 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков . На боковых стенках установлены газомазутные горелки.

Испарительный пучок из труб 603 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.

Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб
283 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.

Схема испарения- трехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане( соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.

Воздухоподогреватель- трубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 401.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.

Экономайзер- чугунный, ребристый, двухходовой ( по газам и воде).
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора Е-25-
25-380ГМ следующие:
Номинальная производительность, т/ч...............25
Рабочее давление пара , МПа.......................2.4
Температура перегретого пара, 0С..................380
Площадь поверхностей нагрева, м2: лучевоспринимающая(экранов и фестона).............127 конвективная: фестона.......................................7 перегревателя.................................73 испарительного пучка..........................188 экономайзера..................................590 воздухоподогревателя..........................242

2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА

2.1 Расчетное задание
Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1-1, будем исходить из следующих данных:
1. Паропроизводительность агрегата - 25 т/ч
2. Давление пара у главной паровой задвижки рп, Мпа-2.4
3. Температура перегретого пара tпп, 0С-380
4. Температура питательной воды tпв-100
5. Температура уходящих газов ух-140
6. Топливо-мазут малосернистый.
Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 0С, горячего воздуха- 350 0С

2 Топливо, воздух и продукты сгорания.

Из табл. 6-1 выписываем расчетные характеристики топлива:
Wp=3 % ; Ap=0.05 %; SpK+OP=0.3 %; Cp=84.65%; Hp=11.7 %;Np=0.3 %; Op=0.3;
Qph=40.31 МДж
Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания 1 кг топлива:
V0=0.0889(Cp+0.375Spop+k)+0.265Hp-0.0333OP=7.535+3.09=10.6 м3/кг
Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива: а) объем двухатомных газов
VN2=0.79V0+0.008Np=8.374+0.0024=8.376 б) объем трехатомных газов
VRO2==1.58 в) объем водяных паров
VH2O=0.11Hp+0.0124Wp+0.0161V0=1.49

По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт и присосы воздуха по газоходам и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``. Результаты расчетов сводим в таблицу 2-1.

Таблица 2-1 Присосы воздуха по газоходам Da и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``
|Участки газового тракта |Da |a`` |
|Топка и фестон |0,1 |1,15 |
|Перегреватель |0,05 |1,2 |
|Конвективный пучок |0,05 |1,25 |
|Воздухоподогреватель |0,06 |1,31 |
|Экономайзер |0,1 |1,41 |

По формулам (2-18)-(2-24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2-2.

Таблица 2-2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора
(VRO2=1,58 м3/кг, V0=10,6 м3/кг, VN20=8,376 м3/кг, V0H2O=1,49 м3/кг)
|Величина |Един|Газоходы |
| |ица | |
| | |Топка и |Перегрев|Конвектив|Воздухопо|Экономайз|
| | |фестон |атель |ный ый |догревате|ер |
| | | | |пучок |ль | |
|Расчетный |- |1.15 |1.2 |1,25 |1,31 |1,41 |
|коэффициент избытка | | | | | | |
|воздуха | | | | | | |
|VRO2 |м3/к|1,58 |1,58 |1,58 |1,58 |1,58 |
|VR2=VN20+ (1-a)V0 |г |9,964 |10,49 |11,02 |11,662 |12,722 |
|VH2O=V0H2O+0.0161(1-|м3/к|1.515 |1.52 |1.53 |1.54 |1.56 |
|a)V0 |г |13.059 |13.59 |14.13 |14,782 |15,862 |
|VГ= VRO2+ VR2+ VH2O |м3/к|0.12 |0.116 |0.111 |0.107 |0.099 |
|rRO2= VRO2/ VГ |г |0.116 |0.111 |0.108 |0.104 |0.098 |
|rH2O= VH2O/ VГ |м3/к|0.23 |0.2278 |0.219 |0.211 |0.197 |
|rn= rRO2+ rH2O |г | | | | | |
| |- | | | | | |
| |- | | | | | |
| |- | | | | | |

3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам :
IB=V0(ct)B;
IГ0=VRO2(cJ)RO2+V0N2(cJ)N2+V0H2O(cJ)H2O.
Полученные результаты сводим в таблицу 2-3.
Таблица 2-3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива.
|J, 0С|I0= |IRO2= VRO2 |I0N2= V0N2 * |I0H2O= V0H2O |Iг= VRO2(cJ)RO2|
| |V0(ct)B,|cJ)RO2, |cJ)N2, кДж/кг|(cJ)H2O ., |V0N2 +(cJ)N2 |
| |кДж/кг |кДж/кг | |кДж/кг |+V0H2O(cJ)H2O.,|
| | | | | |кДж/кг |
|30 |413,4 | | | |413,4 |
|100 |1399,2 |267,02 |1088,62 |226,5 |2980,01 |
|200 |2819,6 |564,06 |2177,24 |456 |6014,32 |
|300 |4271,8 |883,22 |3282,6 |694,5 |9128,27 |
|400 |5745,2 |1219,76 |4413,098 |939 |12311,85 |
|500 |7250,4 |1573,68 |5560,336 |1191 |15568,74 |
|600 |8798 |1930,76 |6732,696 |1450,5 |18903,896 |
|700 |10377,4 |2308,38 |7921,804 |1720,5 |22319,03 |
|800 |11978 |2692,32 |9152,782 |2002,5 |25814,37 |
|900 |13578,6 |3082,58 |10408,882 |2286 |29343,24 |
|1000 |15221,6 |3479,16 |11673,356 |2587,5 |32947,05 |
|1100 |16907 |3882,06 |12937,83 |2889 |36599,6 |
|1200 |18592,4 |4292,86 |14193,93 |3196,5 |40257,76 |
|1300 |20468,6 |4702,08 |15491,9 |3516 |47763,06 |
|1400 |22005,6 |5119,2 |16823,366 |3837 |44178,58 |
|1500 |23733,4 |5536,32 |18121,336 |4168,5 |47785,166 |
|1600 |25471,8 |5951,86 |19452,802 |4501,5 |51559,556 |
|1700 |27199,6 |6375,3 |20784,268 |4840,5 |55377,962 |
|1800 |28927,4 |6798,74 |22124,108 |5187 |59199,668 |
|1900 |30708,2 |7222,18 |23489,07 |5532 |63037,248 |
|2000 |32478,4 |7651,94 |24820,536 |5889 |66951,45 |
|2100 |34333,4 |8081,7 |26185,498 |6241,5 |70839,876 |
|2200 |36029,4 |8511,46 |27550,46 |6598,5 |74842,098 |

Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле:
IГ=I0Г+( a-1)I0B.
Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.

Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах

|J, 0С|Iг0, |Iв0,кДж/|Участки газового тракта |
| |кДж/кг |кг | |
| | | |Топка |Перегреватель |Конвект. Пучок|Воздухоподогрева|Экономайзер |
| | | |a=1.15 |a=1.2 | |тель |a=1.41 |
| | | | | |a=1.25 |a=1.31 | |
| | | |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI |I |DI |
|100 |2681,34 |1399,2 | | | | | | | | |3072,25 | |
|200 |6016,9 |2819,6 | | | | | | | | |6199,8 |3917,|
|300 |9132,12 |4271,8 | | | | | | |9342,1|3641,6 |9411,1 |9 |
|400 |12317,058 |5745,2 | | | | | | |3 |3725 | |3710,|
|500 |15575,416 |7250,4 | | | | |15864,5 |3723,|12601 |3816,3 | |65 |
|600 |18911,956 |8798 | | | | |19264,09|4 |15935,| | | |
|700 |22328,084 |10377,4 | | |22660,9| | |3810,|5 | | | |
|800 |25825,602 |11978 |26112,7| |64 |3817.6|22746,4 |9 |21639,| | | |
|900 |29356,062 |13578,6 |4 |3571,1|26212,2| |28820,1 |3897,|3 | | | |
|1000 |32961,26 |15221,6 |29683,8| | |3850.4| |6 | | | | |
|1100 |36615,89 |16907 |5 |3648,6|29797,4| | | | | | | |
|1200 |40275,69 |18592,4 |33332,5| | |3933.9| | | | | | |
|1400 |47785,166 |22005,6 | |3697,4|36005.5| | | | | | | |
|1600 |55377,962 |25471,8 |37029,9| |8 |3991.7| | | | | | |
|1800 |63037,248 |28927,4 | |3912.6|39997.2| | | | | | | |
|2000 |70839,876 |32478,4 |40734.5| |9 |3996.8| | | | | | |
|2200 |78689,82 |36029,4 | |8021.3|43994.1| | | | | | | |
| | | |48335,3| |7 | | | | | | | |
| | | | |8112.7| | | | | | | | |
| | | |59198.7| | | | | | | | | |
| | | | |8177.6| | | | | | | | |
| | | |67376.3| | | | | | | | | |
| | | | |8335.3| | | | | | | | |
| | | |75711.6| | | | | | | | | |
| | | | |8382.6| | | | | | | | |
| | | |84094.2| | | | | | | | | |

2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.

Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива
Qpp. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем: Qв.вн=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.

5 Основные конструктивные характеристики топки

Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута.
Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.

6 Расчет теплообмена в топке

Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2-
7.

По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.

Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на 0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.

Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ
|Наименование |Стены топки | |
| |Фронтонная |боков|Задня|Выходное |Суммарная|
| |и свод |ые |я |окно |площадь |
| | | | |топки | |
|Общая площадь стены и |45,7 |42 |52,5 |8,7 |149 |
|выходного окна, Fст , м2 | | | | | |
|Расстояние между осями крайних|3,78 |2,25[|3,78 |3,78 |- |
|труб, b, м | |pic]2| | | |
|Освещенная длина труб, lосв, м|9,6 |7,8 |7,6 |2,25 |- |
|Площадь, занятая луче | | | | | |
|воспринимающей поверхностью | | | | | |
|полная, F, м2 |26,6 |25,74|21,07|6,24 |80 |
|Наружный диаметр экранных труб|66 |66 |66 |66 |- |
|, d, мм | | | | | |
|Шаг экранных труб, s, мм |90 |90 |90 |90 | |
|Расстояние от оси экранных |100 |100 |100 |- |- |
|труб до кладки (стены), l, мм | | | | | |
|Отношение s/d |1.36 |1.36 |1.36 |- |- |
|Отношение l/d |1.51 |1.51 |1.51 |- |- |
|Угловой коэффициент экрана, х |0,95 |0,95 |0,95 |1,00 |- |
|Площадь лучевоспринимающей | | | | |127 |
|поверхности открытых экранов, | | | | | |
|Нл, м2 | | | | | |

2.7 Расчет фестона
При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют , а проверяют поверочным расчетом( табл. 2-9)

2.8 Расчет перегревателя

Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет коридорное расположение труб.

Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности Y
, используя формулу (6-7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6-34).

Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2-10.

Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2-11.

Таблица 2-10. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя
|Наименование |Расчетная формула или способ|Расчет |
| |определения | |
|Диаметр труб, d/dВН, мм |По конструктивным размерам |28/22 |
|Количество труб в ряду |То же |12 |
|(поперек газохода) z1, шт | | |
|Количество рядов труб ,z2, |То же |6 |
|шт | | |
|Средний шаг труб, s1, мм |» » |90 |
|s2 | |100 |
|Расположение труб в пучке |» » |коридорное |
|Характер омывания |» » |поперечное |
|Средняя длина змеевика, l, м|» » |1,489 |
|Суммарная длина труб, Sl, м |» » |830,3 |
|Полная площадь поверхности |» » |73 |
|нагрева, H, м2 | | |
|Площадь живого сечения на |a`b`-l`z1d |1.918*4.23-1.489*0.|
|входе, F`, м2 | |028=7,1 |
|То же на выходе, F``, м |a``b``-l``z1d |1,702*4,23-1,489*0,|
| | |672=6,2 |
|Средняя площадь живого | |6,6 |
|сечения газохода, FCP, м2 | | |
|Количество параллельно |По конструктивным размерам |72 |
|включенных змеевиков( по | | |
|пару), m, шт | | |
|Площадь живого сечения для |pd2стm/4 |0.785*0.0222*56=0.0|
|прохода пара, f, м2 | |27 |

2.9 Расчет испарительного пучка

Испарительные пучки непосредственно связаны с барабаном и определяет общую компоновку парогенератора. Поэтому их реконструкция с изменением площади поверхностей нагрева или конструктивных характеристик связана с большими трудностями и значительными капитальными затратами. Поэтому испарительные пучки ,как и фестон, только как правило поверяют. Расчет ведем по таблице 2-12.

2.10 Расчет хвостовых поверхностей

Расчет воздухоподогревателя и экономайзера будем вести в соответствии с методикой, описанной в §9-1. Используя чертежи и техническую документацию парогенератора Е-25-24-380ГМ, составляем таблицы конструктивных размеров и характеристик его экономайзера и воздухоподогревателя.

После расчета хвостовых поверхностей определяем невязку теплового баланса парогенератора (табл. 2-19). Так как величина невязки теплового расчета не превышает допустимых 0.5%, то тепловой расчет парогенератора считаем законченным.

Таблица 2-14. Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя
|Наименование |Размер |
|Диаметр труб: | |
|наружный, d, мм |40 |
|внутренний, dВН, мм |37 |
|Длина труб, L, м |1.6 |
|Расположение труб |Вертикальное|
|Количество ходов по воздуху, n, шт |1 |
|Количество труб в ряду поперек движения воздуха, |84 |
|z1, шт. | |
|Количество рядов труб вдоль движения воздуха, z2, |27 |
|шт. | |
|Шаг труб: | |
|поперечный, s1, мм |55 |
|продольный, s2, мм |50 |
|Относительный шаг: | |
|поперечный, s1/d |1,375 |
|продольный, s2/d |1,25 |
|Количество параллельно включенных труб( по газам),|1251 |
|z0, шт. | |
|Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |2.4 |
|Ширина сечения воздушного канала, В, м |2,374 |
|Средняя высота воздушного канала, h, м |1.6 |
|Площадь живого сечения для прохода воздуха, FВ, м2|2.04 |
|Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |242 |

Таблица 2-15. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера
|Наименование |Размер |
|Характеристика одной трубы: | |
|длина, L, м |3 |
|площадь поверхности нагрева с газовой стороны,| |
|Н`, м2 | |
|площадь живого сечения для прохода газов,F`,м2| |
|Количество труб в горизонтальном ряду, z1, шт.|20 |
|Количество горизонтальных рядов, z2, шт. |10 |
|Площадь поверхности нагрева с газовой стороны,|590 |
|Н, м2 | |
|Площадь живого сечения для прохода газов, F, |2,4 |
|м2 | |
|Площадь живого сечения для прохода воды, f, м2|1,84 |

Продолжение таблицы 2-16
|Количество труб в ряду, z1, шт. |» » |84 |
|Площадь живого сечения для |» » |2.4 |
|прохода газов, FГ, м2 | | |
|То же для прохода воздуха, FВ, |» » |2.04 |
|м2 | | |
|Площадь поверхности нагрева, |» » |242 |
|Н,м2 | | |
|Температура газов на выходе, |По выбору |345 |
|J``, 0С | | |
|Энтальпия газов на выходе, I``, |По IJ- таблице |10808,62 |
|кДж/кг | | |
|Температура воздуха на входе, |По выбору |25 |
|t`, 0С | | |
|Энтальпия теоретического |По IJ- таблице |239 |
|количества холодного воздуха, | | |
|Iх.В0, кДж/кг | | |
|Температура воздуха на выходе, |По выбору |350 |
|t``, 0С | | |
|Энтальпия теоретического |По IJ- таблице |5008.2 |
|количества воздуха на выходе, | | |
|I0`, кДж/кг | | |
|Отношение b1`` |aТ-DaТ |1.15-0.05=1.1 |
|Тепловосприятие ступени, Q, |) |(1.1+0.03)(5008.2-23|
|кДж/кг | |9)=5389 |
|Средняя температура воздуха в |0,5(t`+t``) |0.5(25+350)=187.5 |
|ступени, t, 0С | | |
|Температура газов на входе, J`, |Из расчета |560 |
|0С |испарительного пучка | |
|Энтальпия газов на входе в |По IJ- таблице |17904,2 |
|ступень, I`, кДж/кг | | |
| | | |
|Средняя температура газов, JСР, |0,5(J``+ J`) |0,5(560+360)=460 |
|0С | | |
|Средняя скорость газов, wГ, м/с | |=8.9 |
|Коэффициент теплоотдачи от газов|По рис. 6-5 |0,94*86*0.98*1.4=110|
|к стенке, a1, Вт/(м2К) | |.9 |
|Средняя скорость воздуха, wВ, | |460.5=8.1 |
|м/с | | |
|Коэффициент теплоотдачи с |По рис. 6-4 |1.4*0.98*0.94*78=100|
|воздушной стороны, a2, Вт/(м2К) | |.6 |
|Коэффициент использования |По табл. 6-3 |0,85 |
|поверхности нагрева, xВП | | |
|Коэффициент теплопередачи, к, |xВП |0,85=44.8 |
|Вт/(м3К) | | |
|Разность температур между | | |
|средами | |345-25=320 |
|наибольшая, DtБ, 0С | |560-350=210 |
|наименьшая, DtМ, 0С | | |
|Температурный напор при | |265 |
|противотоке, DtПРТ, 0С | | |
|Перепад температур: | | |
|наибольший, tБ, 0С |t``-t` |350-25=325 |
|наименьший, tМ, 0С | |560-345=215 |
|Параметр Р | |0,22 |
|Параметр R |tБ/ tМ |2,7 |
|Коэффициент y |По рис. 6-16 |1 |
|Температурный перепад, Dt, 0С |y DtПРТ |272,5 |
|Тепловосприятие по уравнению | |=5320,4 |
|теплообмена, QТ, кДж/кг | | |
|Расхождение расчетных | |100=-1,27 |
|тепловосприятий, DQ, % | | |

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате выполнения данной работы я произвел поверочный расчет парогенератора Е-25-24-380ГМ, топливом для которого является малосернистый мазут. Я определил температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах нагрева, КПД парогенератора, расход топлива. Расчетная невязка теплового баланса равна -0.29% , что меньше допустимого, значит расчет произведен правильно.

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК
В.И. Частухин Тепловой расчет промышленных парогенераторов. - Киев: Вища школа. Головное издательство, 1980.-184 с
Роддатис К.Ф., Соколовский Я.Б. Справочник по котельным установкам малой производительности. М.: Энергия, 1975

Вернуться