Расчет конденсатора » Рефераты: скачать бесплатно рефераты на любую тему.

Расчет конденсатора

смотреть на рефераты похожие на "Расчет конденсатора "
ВВЕДЕНИЕ

В химической промышленности широко распространены тепловые процессы - нагревание и охлаждение жидкостей и газов и конденсация паров, которые проводятся в теплообменных аппаратах. Теплообменные аппараты или просто теплообменники используются практически во всех отраслях промышленности. Их основная задача обеспечить температурный режим технологических процессов.

В настоящее время все теплообменные аппараты, используемые в химической промышленности, подразделяются на определённые группы по следующим признакам: по назначению (нагреватели, испарители и кипятильники; холодильники, конденсаторы и т. д.),по режиму работы, по особенностям конструкции и т. д. Холодильники и конденсаторы служат для охлаждения потока или конденсации паров с применением специальных хладоагентов (вода, воздух, пропан, хлористый метил, фреоны и т. д.).

Поверхностные теплообменные аппараты можно разделить на следующие типы по конструктивным признакам: а) кожухотрубчатые теплообменники (жёсткого типа; с линзовым компенсатором на корпусе; с плавающей головкой; с U-образными трубками); б) теплообменники типа “труба в трубе”; в) подогреватели с паровым пространством (рибойлеры); г)конденсаторы воздушного охлаждения.

Кожухотрубчатые теплообменники в настоящее время наиболее широко распространены, по некоторым данным они составляют до 80% от всей теплообменной аппаратуры. Основной частью такого теплообменника является пучок труб, закреплённых в трубных решётках. Трубки располагаются в трубном пучке в шахматном порядке или по вершинам треугольников. Одна из теплообменивающихся сред движется по трубкам, а другая – внутри корпуса между трубками.

Достоинством кожухотрубчатого теплообменника является возможность получения значительной поверхности теплообмена при сравнительно небольших габаритах и хорошо освоенная; недостатком – более высокий расход материала по сравнению с некоторыми современными типами теплообменных аппаратов
(спиральными, пластинчатыми теплообменниками и т. д.). Теплообменники могут быть вертикального горизонтального исполнения. Оба варианта установки одинаково широко распространены и выбираются в основном по соображениям монтажа: вертикальные занимают меньшую площадь в цехе, горизонтальные могут быть размещены в сравнительно невысоком помещении. Материал изготовления теплообменников – углеродистая или нержавеющая сталь.

По оценкам экспертов на изготовление трубчатых теплообменников расходуется около трети всего металла, потребляемого машиностроением.
Поэтому разработка методов интенсификации теплообмена способствующих снижению массы теплообменников, экономии материалов, является актуальной проблемой, которой занимаются специалисты многих стран. Одним из наиболее простых и эффективных путей интенсификации теплообмена является изменение формы и режима движения теплоносителя.

Разделяемая смесь (бензол-толуол) обладает токсичными, коррозийными свойствами. Выберем для изготовления аппарата марку стали: обычные М.Ст.2
, М..Ст.3..

1.РАСЧЁТНАЯ ЧАСТЬ

1.1ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ

Цель: нахождение поверхности теплообмена. По рассчитанной поверхности производится подбор нормализированного варианта теплообменника по каталогам. Величину необходимой поверхности теплообмена определяем на основе уравнения теплопередачи [1]:

Q = KF?tср. (1)

где Q - тепловая нагрузка аппарата Вт,

K – коэффициент теплопередачи Вт/мІК,

F – поверхность теплообмена мІ,

?tср. – средняя движущая сила процесса теплопередачи К,

В соответствии с приведённым уравнением поверхность теплообмена можно определить следующим образом:

( 2 )

1.1.1. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС

Цель: определение тепловой нагрузки аппарата и нахождение неизвестного расхода теплоносителя.

Для нахождения тепловой нагрузки аппарата составим уравнение теплового баланса процесса. Процесс идёт с изменением агрегатного состояния горячего теплоносителя, поэтому уравнение теплового баланса имеет вид:

?Gг r = Gх ( Iхк – Iхн ) (3) где ? – величина тепловых потерь равная 5%,

G – расход горячего теплоносителя, кг/с, r– удельная теплота фазового перехода,
Дж/кг,

G – расход холодного теплоносителя, кг/с,

I – энтальпия вещества потока, Дж/кг,

Энтальпии веществ найдём по уравнению:

I = Cp t (4 ) где Ср – теплоёмкость теплоносителя при определяющей температуре, Дж/кг град, t – температура теплоносителя, град.

Для нахождения температуры, при которой ведётся конденсация воспользуемся t x (y) диаграммой. В основе построения лежат законы
Дальтона, Рауля и Рауля – Дальтона. Это рабочая диаграмма зависимости температуры кипения жидкости от состава и температуры конденсации пара в зависимости от его состава. Состав бинарной смеси всегда определяется по низкокипящему компоненту. tнк = 86° (бензол) [ 1 ] tвк = 117° (толуол) [ 1 ]

Таблица № 1
|T° |P°нк |P°вк |П |Xнк |Y* нк |
|86 |912 |365 |912 |1 |1 |
|88 |963 |387 |912 |0,91 |0,96 |
|90 |1016 |408 |912 |0,82 |0,91 |
|92 |1081 |440 |912 |0,73 |0,86 |
|94 |1147 |472 |912 |0,65 |0,81 |
|96 |1212 |504 |912 |0,57 |0,75 |
|98 |1278 |536 |912 |0,50 |0,70 |
|100 |1344 |571 |912 |0,44 |0,64 |
|102 |1424 |607 |912 |0,37 |0,57 |
|104 |1504 |643 |912 |0,31 |0,51 |
|106 |1584 |679 |912 |0,25 |0,43 |
|108 |1644 |715 |912 |0,21 |0,37 |
|110 |1748 |751 |912 |0,12 |0,23 |
|112 |1846 |795 |912 |0,11 |0,22 |
|114 |1944 |839 |912 |0,06 |0,12 |
|116 |2042 |883 |912 |0,02 |0,04 |
|117 |2091 |905 |912 |0,005 |0,01 |

Рисунок № 1

Рисунок №2

Температура конденсации равна 89°С

tгн 89є tгк

tхк=45є tхн=15є

Рисунок №3 Температурная диаграмма.

По формуле (4) найдём энтальпии при заданных температурах:

Ср15= 4173,24 Дж/кг град.. [ 1 ]

Cp45=4183,715 Дж/кг град. [ 1 ]

I15вода = 4173,24 · 15 = 62598,6 Дж/кг ,

I45вода = 4183,715 · 45 = 188267,1 Дж/кг ,

Для нахождения удельной теплоты фазового перехода воспользуемся формулой:

Rсм = r1 x1 + r2 x2

(5) x – массовая доля компонента в смеси кгком./кгсм. ,

Ма · х х = ------

Мсм

78 · 0,92

Х = --------- = 0,78 кмоль ком./кмоль см.,

92 хбензол = 0,78; хтолуола = 1 – 0,78 = 0,22

r бензола = 418203,9 Дж/кг , rтолуола =418455,3 Дж/кг [
1 ]

rcm = 418203.9 * 0.92 + 418455.3 * 0.08 = 418223.9 Дж/кг

Из формулы (3) найдём расход холодного теплоносителя:

0,95 · 418223,9 · 6500

Gx = ------------------ = 5,7 кг/с

(188267,1 – 62598,6) · 3600

Зная расход холодного теплоносителя и энтальпии при заданных температурах найдем тепловую нагрузку аппарата по правой части уравнения
(3).

Q = Gх ( Iхк - Iхн )

Q = 5,7(188267,1-62598,6)=716310,45 Вт

1.1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДВИЖУЩЕЙ СИЛЫ ПРОЦЕССА

В самом общем случае температуры теплоносителей могут изменяться, а могут оставаться постоянными вдоль поверхности теплопередачи. Часто встречаются такие варианты, когда температура одного теплоносителя не изменяется, в то время как другого - изменяется (увеличивается или уменьшается). В этих случаях для расчета процесса теплопередачи вводят понятие о средней движущей силе процесса теплопередачи.

На практике среднюю движущую силу процесса теплопередачи рассчитывают следующим образом [1]:

?tб - ?tм

?tср = --------- (6) ln (?tб / ?tм )

где ?tб = tгн – tхн =89° – 15° =
74°C

?tм = tгн –tхк = 89° – 45° = 44°C

74 - 44

?tср = ----------- = 58°C ln (74 / 44)

1.1.3.ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНИХ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ

Процесс конденсации насыщенного водяного пара ведётся при постоянной температуре. Эта температура и будет средней температурой горячего теплоносителя. Среднюю температуру холодного теплоносителя вычислим по формуле:

tхср = tгср - ?tср = 89° - 58° =31°С

1.1.4. НАХОЖДЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ

Вначале на первом этапе принимаем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи Кор. и рассчитываем ориентировочное значение теплопередающей поверхности Fор. По уравнению (2) . После этого по ориентировочному значению теплопередающей поверхности подбираем по табличным данным нормализированный вариант конструкции теплообменного аппарата, а затем проводим уточнённый расчёт коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи и требуемой поверхности ( Fрасч. ).

Примем Кор. =300 Вт/мІград. [ 2 ]

По уравнению (2 ) рассчитаем ориентировочную поверхность теплообмена:

716310,45

Fор. = -------- = 41 мІ

300 · 58

Рассчитав Fор. Подбираем по каталогам нормализированные варианты теплообменных аппаратов.

Для каждого из аппаратов рассчитываем критерий Рейнольдса [1]:

Re = ? · dэ · ? / ? (7) где ? – линейная скорость потока м/с ,

Dэ – диаметр эквивалентный м ,

? – плотность вещества кг/мі ,

? – вязкость вещества Па/с

Скорость рассчитываем по формуле:

? = М / ?·S (8) где М – массовый расход теплоносителя кг/с
,

? – плотность вещества кг/мі ,

S – площадь сечения одного хода по трубам мІ ,

Таблица 2 Параметры кожухотрубчатых теплообменников и холодильников в соответствии с ГОСТ 15118-79, ГОСТ 15120-79 и ГОСТ 15122-79 [ 2 ]
|Q мі /с |1,8*10-3 |2,4*10-3 |
|Нп м ст. жидкости |6,06 |11,3 |
|Nн кВт |2,6 |3 |
| |Марка Х8/18 |
| |Электродвигатель тип А02-31-2 |

2. КОНСТРУКТИВНО-МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

В задачу конструктивно-механического расчёта входит определение необходимых геометрических размеров отдельных деталей и узлов , которые определяют конструкцию теплообменного аппарата, его механическую прочность и геометрические размеры.

2.1. РАСЧЁТ И ПОДБОР ШТУЦЕРОВ

Диаметр условного прохода (внутренний диаметр) штуцеров для подвода и отвода теплоносителей рассчитывается на основе уравнения массового расхода:

?dІвн.шт.

G = ? ?шт. ----- (25)

4 откуда

___________

dвн.шт. = ? 4G / ? ? ?шт.

?шт. – скорость течения теплоносителя в штуцере м/с,
1. Для насыщенного пара.

Мсм. = Мб. · Хб. + Мт· (1 –
Хт.) (27)

Мсм. = 78 · 0,92 + 93 · 0,08 = 79,2

Мсм. 273 Р

?пара = ---- · ----

(28)

22,4 Т Р0

79,2 273 · 1,2

?пара = ---- · ------------ = 3,0723

22,4 (88 + 273) · 1,034

Предельно допустимая скорость насыщенного пара - (15-25 м/с) – 20 м/с

По уравнению (26) найдём:

__________________________ dвн.шт. = ? 4·6500/3,14 · 20·3,0723·3600 =93,4 мм

2. Для конденсата.

Предельно допустимая скорость конденсата – (0,1 – 0,5) – 0,1 м/с

По уравнению (4,2) найдём:

___________________________ dвн..шт. = ? 4·6500/3,14·3600 · 0,1 · 796,812 = 169 мм

3. Для холодного теплоносителя. dвн..шт = 150 [мм]

|Ду, мм |Дт, мм |До 0,6 МПа |
| | |Sт, мм |Нт, мм |
|150 х 2 |159 |6 |155;215 |
|200 х 2 |219 |6 |160;250 |

Рабочее давление 0,12МПа.

Конструкцию фланцевого соединения принимают в зависимости от рабочих параметров аппарата: плоские приварные фланцы при Р?2.5МПа , t?300°C. Во фланцевых соединениях при Р?4.0МПа ,t?300°C применяют болты.

Фланцы для труб и трубной арматуры стальные плоские приварные с соединительным выступом (ГОСТ 1255-67).
|Ру |Размеры, мм |Число |
| | |отверстий |
|МПа | |Z |
|600 |4-16 |150 |25 |0,44 |0,0352 |
| |18-40 | |40 |0,47 |0,0395 |

2.5. ОПОРЫ АППАРАТА

На фундаменты или специальные несущие конструкции химические аппараты устанавливаются с помощью опор. В зависимости от рабочего положения аппарата различают опоры для горизонтальных и вертикальных аппаратов.

Вертикальные аппараты обычно устанавливают или на стойках, когда их размещают внизу в помещении, или на подвесных лапах, когда аппарат размещают между перекрытиями в помещении.

Горизонтальные аппараты устанавливают на Седловых опорах.

В зависимости от толщины стенки корпуса аппарата лапы привариваются или непосредственно к корпусу, или к накладному листу.

Накладной лист выполняется из того же материала, что и корпус и приваривается к нему сплошным швом.

Опоры подбираются в зависимости от массы аппарата.

Gап. = Gоб. + 2Gкр. + Gтруб. + 2Gтр.реш + Gр-ра + 15 % (от веса аппарата) (32)

Gоб = h · ?D · ? · ?стали. = 3.14 · 2 · 0.003 · 7850 · 0.6 =88.73

2Gкр. = S · F · ?стали. = 0.003 · 0.44 · 7850 = 10.362,
S=0.003м,F=0.44мІ [3]

Gтруб. = h · ?d · ?тр. · ?стали. · Nтр. =
3,14·0,020·2·7850·0,002·316=623,12

?DІ ?dІ

2Gтр.реш = --- - N * --- · ?стали. · Sтр.реш.

4 4

3,14*(0,6)І 3,14*(0,02)І

2Gтр.реш = ------ - 316· -------- · 7850 · 0,0075 = 10,796262

4 4

?DІ 3,14*(0,6)І

Gр-ра = ----- · h ·?воды = ------- · 2 ·1000 =565,2

4 4

G = 88,73 + 10,79 + 623,12 + 10,79 =733,43

733,43 - 100 %

Х - 15%

Х = 110,0145

Gап. = 733,43 +565,2 + 110,0145 =
1408,6445 кг

1408,6445 · 9,8

Qап. = ---------- = 13,8 кН

1000

3.СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУТЫ

1. Физико-химические и термодинамические свойства веществ. Справочник
Гусев В.П., Гусева Ж.А./ Томск, изд. ТХТК, 1994 – 69с.

2. Процессы и аппараты химической технологии. Расчёт теплообменных аппаратов. Методическое указание к курсовому проектированию для студентов
Томского химико-технологического колледжа. /Гусев В.П./ Томск, изд. ТХТК,
1994 – 70с.

3. Конструктивно-механический расчёт. Методические пособие к выполнению курсового проекта по процессам аппаратам химической технологии /Медведева
С.С./ Томск, изд. ТХТЛ, 1997 – 30с.

4. Молоканов Ю.К. Процессы и аппараты нефтегазо-переработки.1987, 2-е изд. М. Химия с. 143-150,

5. А.Г. Касаткин. Процессы и аппараты химической технологии. 1971,
Москва изд. “Химия” с. 784.

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1. Тепловой расчет аппарата
1.1.1. Тепловой баланс
1.1.2. Определение средней движущей силы процесса
1.1.3. Определение средних температур теплоносителей
1.1.4. Расчет коэффициента теплоотдачи
1.1.5. Подбор конденсатора
1.2. Расчет тепловой изоляции
1.3. Гидравлический расчет теплообменных аппаратов
1.3.1 Расчет гидравлического сопротивления

2. КОНСТРУКТИВНО-МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

2.1. Расчет и подбор штуцеров
2.2. Подбор фланцев
2.3. Расчет обечайки
2.4. Расчет толщины трубных решеток
2.5. Подбор днища
2.6. Подбор опор

3. АВТОМАТИЗАЦИЯ

4. ЛИТЕРАТУРА

-----------------------

Вернуться