Расчет электрического привода механизма подъема башенного крана

смотреть на рефераты похожие на "Расчет электрического привода механизма подъема башенного крана "

Введение.

Рабочие механизмы грузоподъемных кранов обеспечивают перемещение грузов в трех взаимно перпендикулярных направлениях. Подъем груза осуществляется механизмом подъема.
На кранах может быть установлено до трех механизмов подъема различной грузоподъемности.
Перемещение груза по горизонтали на мостовых и козловых кранах осуществляется с помощью грузовой тележки и самого крана, а на стреловых кранах – с помощью механизмов поворота, изменения вылета стрелы или грузовой тележкой стрелы. Всеми механизмами кранов управляют из одного места – кабины или поста управления.

Конструкции башенных кранов постоянно усовершенствуют, что позволяет расширить область их применения. Например, первые краны имели грузоподъемность 0.5…1.5 т., грузовой момент до 30 т*м., высоту подъема
20…30 м., сейчас работают краны грузоподъемностью до 50 т., грузовым моментом до 1000 т*м., высотой подъема до 150 м.

Для повышения производительности кранов на новых машинах увеличены скорости рабочих движений, а также повышена мобильность кранов.

1. Выбор типа электродвигателя.

На кранах применяют главным образом трехфазные асинхронные двигатели перемен-ного тока.

По способу выполнения обмотки ротора эти двигатели разделяют на электродвигатели с короткозамкнутым и с фазным роторами.

Двигатели с короткозамкнутым ротором применяются в электроприводе, где не требует- ся регулировать частоту вращения, или в качестве второго (вспомогательного) двигателя для получения пониженных скоростей механизмов крана. Недостатком электродвигателей с корот- козамкнутым ротором является большой пусковой ток, в 5…7 раз превышающий ток двигателя при работе с номинальной нагрузкой.

Двигатели с фазным ротором используются в приводе, где требуется регулировать частоту вращения. Включение в цепь ротора пускорегулирующего реостата позволяет уменьшить пусковой ток, увеличить пусковой момент и изменить механическую характеристику двигателя.
Они имеют значительные преимущества перед двигателями других типов: возможности выбора мощности в широком диапазоне, получения значительного диапазона частот вращения с плавным регулированием и осуществления автоматизации производственного процесса простыми средствами; быстрота пуска и остановки; большой срок службы; простота ремонта и эксплуатации; легкость подвода энергии.

Двигатели постоянного тока тяжелее, дороже и сложнее устроены, чем одинаковые по мощности трехфазные асинхронные. Достоинства двигателей постоянного тока является возможность плавного и глубокого регулирования частоты вращения, поэтому такие двигатели применяют в специальных схемах электропривода кранов для высотного строительства.

Крановые двигатели предназначены для работы, как в помещении, так и на открытом воздухе, поэтому их выполняют закрытыми с самовентиляцией
(асинхронные двигатели) или с независимой вентиляцией (двигатели постоянного тока) и с влагостойкой изоляцией.

Так как двигатели рассчитаны на тяжелые условия работы, их изготовляют повышенной прочности. Двигатели допускают кратковременные перегрузки и имеют большие пусковые и максимальные моменты, которые повышают номинальные моменты в 2.3…3.0 раза; имеют относительно небольшие пусковые токи и малое время разгона; рассчитаны на кратковременные режимы работы.

Исходя из всего вышеизложенного, для механизма подъема крана наиболее подходит трехфазный асинхронный двигатель переменного тока с фазным ротором в закрытом исполнении и рассчитанный на повторно-кратковременный режим работы.

2. Предварительный выбор мощности двигателя.

Предварительный выбор мощности двигателя для механизма подъёма башенного крана осуществляется по формуле:

где Q – вес поднимаемого груза (кг.)

Q0 – вес грузозахватного приспособления,

кг;

V – скорость подъёма груза ;

;

( - коэффициент полезного действия механизма подъёма.

кВт.

По каталогу находим ближайшее значение мощности к полученному:

Рн = 22 кВт

Исходя из расчётной мощности двигателя, выбираю для механизма подъёма башенного крана асинхронный двигатель с фазным ротором серии МТ 51 – 8 с напряжением 380 В.

3. Определение приведённого момента электропривода.

Маховой момент системы электропривода, приведённый к валу двигателя из уравнения:

где: ( - коэффициент, учитывающий маховые массы редуктора (находится по каталогу).
Обычно он лежит в пределах от 1.1 до 1.15.
В данном случае принимаем ( = 1.1.

GD2дв – маховый момент предварительно выбранного двигателя ;

GD2дв = 4.4 .

GD2тш – маховый момент тормозного шкива (если таковой имеется)
;

GD2тш = 3.88 ().

GD2м – маховый момент соединительной муфты ;

GD2м = 1.

GD2рм – максимальный момент рабочей машины (барабана) ;

GD2рм = где m – масса барабана, m = 334 кг;

R – радиус барабана, R = 0.2 м. следовательно, GD2рм = 334 .

G – сила сопротивления поступательно движущегося элемента (Н);

где Q+Q0 – вес поднимаемого груза с крюком (кг.); g – ускорение свободного падения (постоянная величина), g = 9.8 м/с2 ;

H. nдв- номинальная скорость вращения двигателя (об/мин) ; nдв= 723 об/мин. i – передаточное отношение

где nрм – скорость вращения рабочей машины (барабана)

где m – число полиспастов (m=2);

Dб – диаметр барабана (Dб=0.4 м)

( = 3.14

V – скорость поступательно движущегося элемента

об/мин;

4. Определение приведенного момента сопротивления рабочей машины.
При подъеме груза величина момента сопротивления, когда поток энергии идет от двигателя к рабочей машине, находится из уравнения:

где i – передаточное отношение (i = 25.22);

( - к.п.д. передачи ((= 0.84)

Мрм = момент сопротивления на валу рабочей машины

где Q+Q0 – вес груза с крюком (кг) (Q+Q0 = 5775 кг)

Dб – диаметр барабана (Dб = 0.4 м) m – число полиспастов (m = 2)

( - кпд электропривода (( = 0.84)

5. Определение времени пуска и торможения привода.

Время пуска и торможения двигателя определяется по формулам:

где GD2 – маховый момент системы электропривода (GD2 = 12.84 ); nдв – частота вращения двигателя (nдв = 723 );

Мj – динамический момент электропривода

Знак плюс у момента Мg берётся в том случае, когда двигатель работает в двигательном режиме, а знак минус – при тормозном режиме.

Знак плюс у момента сопротивления выбирается в том случае, когда рабочая машина по- могает движению системы (при опускании груза), а знак минус, если рабочая машина мешает движению системы.

Величина момента двигателя находится из уравнения:

Мg = (Мн где ( - коэффициент, зависящий от типа двигателя и условия пуска.

Для двигателя постоянного тока и асинхронных двигателей с фазным ротором

( = 1.4 (
1.6.

Для данного двигателя ( = 1.6.

где Мн – номинальный момент двигателя

Рн – номинальная мощность двигателя (Рн = 22 кВт); nдв – частота вращения двигателя (nдв = 723)

Мj1 = Мg – Мс = 47.47 – 32.45 = 15.02

Мj2 = - Мg – Мс = - 47.47 – 32.45 = - 79.92

Время пуска

с;

Время торможения

с.
В дальнейших расчётах знак минус, стоящий у времени торможения, не учитывается.

6. Определение пути, пройденного рабочим органом за время пуска и торможения.

Путь, пройденный рабочим органом за время пуска и торможения, вычисляется по формулам:

где tn – время пуска привода (tn = 1.64 с); tm – время торможения привода (tm = 0.31 с);

V – скорость поступательно движущегося элемента (V = 0.3 м/сек).

м;

м.

7. Определение пути, пройденного рабочим органом с установившейся скоростью.

Путь, пройденный рабочим органом, с установившейся скоростью вычисляется по формуле:

где Н – высота подъёма башенного крана – расстояние по вертикали от уровня стоянки крана до грузозахватного органа, находящегося в верхнем рабочем положении. Под уровнем стоянки поднимается горизонтальная поверхность основания (например, поверхность головок рельсов для рельсовых кранов, путь перемещения гусеничных и пневмоколёсных кранов, нижняя опора самоподъёмного крана), на которую опирается неповоротная часть крана.
(Принимаем Н =16 м)

Sn – путь, пройденный рабочим органом за время пуска (Sn = 0.25 м)

Sm – путь, пройденный рабочим органом за время торможения (Sm = 0.05 м)
Sp = H – (Sn + Sm) = 16 – (0.25 + 0.05) = 15.7 м.

8. Определение времени равномерного хода рабочей машины.

Время равномерного хода рабочей машины можно определить по формуле:

где Sp – путь, пройденный рабочим органом с установившейся скоростью (Sp
= 15.7 м);

V – скорость поступательно движущегося элемента (V = 0.3 ).

сек.

9. Определение времени паузы (исходя из условий технологического процесса).

Исходя из условий технологического процесса принимаем время паузы равным: t0 = 210c = 3.5 мин что удовлетворяет техническим требованиям выбранного двигателя.

10. Определение продолжительности включения.

Время одного включения двигателя, его работы и последующей остановки, называется рабочим циклом. Продолжительность цикла обычно не более 10 мин.
Промышленность выпускает крановые электродвигатели, рассчитанные на 15, 25,
40 и 60% - ную относительную продолжительность включения.

Величина ПВ показывает, сколько времени двигатель находится включенным в течение цикла:

Обычно крановые двигатели рассчитаны на работу при 25% ПВ, но один и тот же двигатель может работать и при 15 % ПВ, и при 40% ПВ, но при этом должна соответственно изменяться его нагрузка.

В данном случае

11. Построение нагрузочной диаграммы.

Нагрузочной диаграммой называется зависимость силы тока, момента, мощности в функции времени.

Для выбранного двигателя по полученным данным строим нагрузочную диаграмму М =((t) учитывая реальные времена протекания переходных процессов и величины пусковых и тормозных моментов, а также реальные значения пауз между временами работы двигателя. где tn- время пуска; tp- время работы; tm- время торможения; t0- время паузы.

Mn- момент пуска;

Mp- момент работы;

Mm- момент торможения.

12. Определение мощности двигателя из условий нагрева.

Электрические машины не должны нагреваться свыше допустимых пределов.
При пере- греве машины изоляция обмоточных проводов быстро стареет, теряет изоляционные свойства, становится хрупкой и при дальнейшей работе может обуглиться, что может привести к короткому замыканию и выходу машины из строя.

По нагрузочной диаграмме определяем эквивалентный по нагреву момент двигателя за время его работы без учёта времени пауз

где Мn и Мm – моменты, развиваемые двигателем при пуске и торможении.

Эквивалентная мощность

После этого производится пересчёт эквивалентной мощности на ближайшую, стандартную продолжительность включения

где ПВд – действительная продолжительность включения двигателя

ПВк – ближайшая по величине стандартная продолжительность включения по отношению к действительной ПВ.

Если полученная в результате расчёта мощность Рк < Рн двигатель, который был предварительно выбран, по условиям нагрева проходит.

Если же Рк > Рн, то необходимо задаваться следующим габаритом двигателя и расчёт производить вновь.

Определяем эквивалентный момент:

где Mn = 1.3 Mн = 1.3 . 29.67 = 38.57 (кг . м)

где k – поправочный коэффициент (k = 1.5);

(Q+Q0) – вес груза с грузозахватным приспособлением;

Dб – диаметр барабана; m – число полиспастов; i – передаточное отношение;

( - кпд привода.

Эквивалентная мощность:

Поскольку Рк = 21.6 кВт < Рн = 22 кВт то двигатель по условию нагрева проходит.

13. Проверка выбранного электродвигателя на перегрузочную способность и по пусковому моменту.

Выбранный по каталогу двигатель (МТ51-8) проверяется на перегрузочную способность на основании неравенства:

где ( - перегрузочная способность двигателя (выбирается по каталогу), ( =
3;

Мн – номинальный момент (Мн =29.67 кГ.м )

Мmax - максимальный момент двигателя (выбирается по каталогу ),
Мmax = 85 кГ.м.

Проверка по пусковому моменту осуществляется на основании неравенства:

где - кратность пускового момента (берется из каталога),
=2.8;

Мс – момент сопротивления (Мс = 32,45 кГ.м).

Если выбранный двигатель не проходит по перегрузке или пусковому моменту, то выбирается двигатель большего габарита, который удовлетворял бы этим неравенствам:

3.29.67 = 58 кГ.м двигатель проходит на перегрузочную способность

0.7 . 2.8 . 29.67 = 58 кГ.м > 32.45 кГ.м двигатель проходит по пусковому моменту.

14. Выбор данных двигателя по каталогу.

Выписываем все каталожные данные двигателя МТ 51- 8

| |Обозначени| |
|Величина |е |Значение |
|Продолжительность включения | ПВ | |
|Мощность на валу |Рн |25% |
|Скорость вращения |nдв |22 кВт |
|Линейный ток статора |I1н |723 об/мин |
|Напряжение сети |U1 |56.5 А |
|Коэффициент мощности |Кр |380 В |
|КПД |( |0.7 |
|Ток ротора |I2н |0.84 |
| | |70.5 А |
|Кратность максимального момента |U2 | |
| |GDдв2 |3 |
|Напряжение между кольцами ротора | | |
|Маховый момент ротора | |197 В |
| | |4.4 кГ.м2 |

15. Построение естественной механической характеристики двигателя.
Механической характеристикой двигателя называется, зависимость частоты вращения n от момента М нагрузки на валу.

Различают естественные и искусственные характеристики электродвигателей.

Естественной механической характеристикой называется – зависимость оборотов двигателя от момента на валу при номинальных условиях работы двигателя в отношении его параметров (номинальные напряжения, частота, сопротивление и тому подобное). Изменение одного или нескольких параметров вызывает соответствующее изменение механической характеристики двигателя.
Такая механическая характеристика называется искусственной.

Для построения уравнения механической характеристики асинхронного двигателя воспользуемся формулой Клоса:

где Мk – критический момент двигателя;

Sk – критическое скольжение двигателя;

( - перегрузочная способность двигателя (( = 3);

Sн – номинальное скольжение двигателя

где nн – скорость вращения ротора; n1 – синхронная скорость поля статора;

где f – промышленная частота тока питающей сети, (f = 50 Гц);

Р – число пар полюсов (для двигателя МТ 51 – 8 Р=4)

Номинальное скольжение двигателя МТ 51 - 8

Критическое скольжение двигателя

Критический момент двигателя

Для построения характеристики в координатах переходят от скольжения к числу оборотов на основании уравнения n = n1(1 – S)

Скольжением задаются в пределах от 0 до 1.
Так для S = 0 n = 750 . (1 – 0) = 750 об/мин;

S = 0.1 n = 750 . (1 – 0.1) = 675 об/мин;

S = 0.2 n = 750 . (1 – 0.2) = 600 об/мин;

S = 0.3 n = 750 . (1 – 0.3) = 525 об/мин;

S = 0.4 n = 750 . (1 – 0.4) = 450 об/мин;

S = 0.5 n = 750 . (1 – 0.5) = 375 об/мин;

S = 0.6 n = 750 . (1 – 0.6) = 300 об/мин;

S = 0.7 n = 750 . (1 – 0.7) = 225 об/мин;

S = 0.8 n = 750 . (1 – 0.8) = 150 об/мин;

S = 0.9 n = 750 . (1 – 0.9) = 75 об/мин;

S = 1 n = 750 . (1 – 1) = 0 об/мин.
При тех же скольжениях находим по формуле Клоса соответствующие им моменты:
S = 0 М = 0 кг . м
S = 0.05 кг . м

S = 0.1 кг . м

S = 0.15 кг . м

S = 0.2 кг . м

S = 0.21 кг . м

S = 0.3 кг . м

S = 0.4 кг . м

S = 0.5 кг . м

S = 0.6 кг . м

S = 0.7 кг . м

S = 0.8 кг . м

S = 0.9 кг . м

S = 1 кг . м

Пользуясь этими значениями переходим к построению естесственной механической характеристики двигателя МТ 51 – 8 (см. рис.)

16. Расчёт пускового реостата.

При пуске асинхронные электродвигатели потребляют из питающей сети значительные пусковые токи. В момент пуска скольжение асинхронного электродвигателя S = 100%, а в номинальном режиме не превышает 5%.

Значит, в момент пуска вращающееся магнитное поле статора в 20 раз чаще пересекает обмотку ротора. При пуске, продолжительность которого составляет доли секунды, так возрастает в 5 – 6 раз. За это время обмотка электродвигателя не успеет перегреться, и пусковой ток для него не опасен.
Однако большие толчки тока приводят к толчкам напряжения, что неблагоприятно сказывается на режиме работы других потребителей. В связи с этим принимают меры по ограничению пусковых токов асинхронных электродвигателей. В то же время эти двигатели, потребляя большие пусковые токи, развивают сравнительно небольшой вращающий момент. Цель применения искусственных схем пуска асинхронных двигателей – не только снизить пусковые токи, но и повысить пусковые моменты.

Для асинхронного двигателя с фазным ротором сначала определяется сопротивление фазы ротора:

где U2 – напряжение между кольцами ротора, (U2 = 197 В);

Sн – номинальное скольжение (Sн =0.036);

I2н – ток ротора (I2н = 70.5 А)
Следовательно, сопротивление фазы ротора будет равно:

(Ом)

Затем определяем коэффициент небаланса по формуле:

где ( - число ступеней пускового реостата, (( = 5)

М% - кратность максимального пускового момента (М% = 280).

Коэффициент небаланса равен:

Активное сопротивление одной фазы ротора при полностью введённом реостате (R1) определяется из уравнения:

(Ом)
Сопротивление одной фазы ротора при работе двигателя на второй ступени (R2) определяется из уравнения:

R2 = R1. (

R2 = 0.575 . 0.64 = 0.368 (Ом)
Сопротивление одной фазы ротора при работе двигателя на третьей ступени
(R3);

R3 = R2 . ( = R1. (2

R3 = 0.368 . 0.64 = 0.575 . 0.642 = 0.236
(Ом).

Сопротивление одной фазы ротора при работе двигателя на четвёртой ступени
(R4);

R4 = R3 . ( = R1 .
(3

R4 = 0.236 . 0.64 = 0.575 . 0.643 = 0.151
(Ом).
Сопротивление одной фазы ротора при работе двигателя на пятой ступени (R5);

R5 = R4 . ( = R1 .
(4

R5 = 0.151 . 0.64 = 0.575 . 0.644 = 0.096
(Ом).

Сопротивление ступени реостата, закорачиваемого при переходе со ступени на ступень определяется как разность сопротивлений на двух смежных ступенях:

(R1 = R1 – R2,

(R1 = 0.575 – 0.368 = 0.207 (Oм);

(R2 = R2 – R3,

(R2 = 0.368 – 0.236 = 0.132 (Ом);

(R3 = R3 – R4,

(R3 = 0.236 – 0.151 = 0.085 (Ом);

(R4 = R4 – R5,

(R4 = 0.151 – 0.096 = 0.055 (Ом).
Критическое скольжение при введённом резисторе в цепь ротора будет: а) При (R1 = 0.207 (Ом)

б) При (R2 = 0.132 (Ом)

в) При (R3 = 0.085 (Ом)

г) При (R4 = 0.055 (Ом)

.
Определяем уравнение искусственной механической характеристики: а) При (R1, равном 0.207 (Ом);

б) При (R2, равном 0.132 (Ом);

в) При (R3, равном 0.085 (Ом);

г) При (R4 = 0.055 (Ом);

Задаваясь значениями S, подсчитываем соответствующие им моменты.

Таблица 1. Результаты расчёта моментов.
|Зна| Цифровые показатели. |
|чен| |
|. | |
| S1| 0.1| 0.2| 0.3| 0.4| 0.5| 0.6| 0.7| 0.8| 0.9|0.959| 1|
|M1 | 18.4| 35.6| 50.7| 63.2| 73| 80 | 84.8| 87.6| 88.8| 89 | 87.1|
| S2| 0.1| 0.2| 0.3| 0.4| 0.5| 0.6|0.688| 0.7| 0.8| 0.9| 1|
|M2 | 25.3| 47.7| 65.2| 77.3| 84.7| 88.2| 89| 88.9| 88 | 85.9| 83.1|
| S3| 0.1| 0.2| 0.3| 0.4| 0.5|0.518| 0.6| 0.7| 0.8| 0.9| 1|
|M3 | 33.1| 59.8| 77.2| 86.1| 88.9| 89 | 88| 85.1| 81.2| 77| 72.7|
| S4| 0.1| 0.2| 0.3| 0.4|0.409| 0.5| 0.6| 0.7| 0.8| 0.9| 1|
|M4 | 41.1| 70.2| 84.9| 89 | 89| 87.2| 82.8| 77.5| 72.1| 67| 62.4|

Пользуясь результатами расчётов, строим искусственные механические характеристики двигателя МТ 51 – 8. (см. рис.)

17. Выбор схемы управления и защиты двигателя.

Электрической схемой называется чертёж, на котором показаны, соединения электрических цепей. Электрические крановые схемы дают возможность проследить прохождение тока по различным участкам цепи и рассмотреть работу любой части электрооборудования.

В любой из схем электрических соединений крана должны быть предусмотрены:

1) защита электрооборудования от перегрузки и коротких замыканий;

2) возможность реверса (изменения направления вращения электродвигателя);

3) торможение механизма при остановке;

4) автоматическое отключение электродвигателя при подходе механизма к концу пути;

5) отключение всего электрооборудования или его части для ремонта;

6) защита от понижения или исчезновения напряжения и невозможность самозапуска двигателей при восстановлении напряжения после случайного его снятия.

Надёжность работы кранового электропривода в значительной мере определяется контактной аппаратурой, которая, как и двигатель, работает в широком диапазоне изменения нагрузок и частоты включений.

Управление электроприводами башенных кранов осуществляется с помощью контроллёров. Контроллёром называется многопозиционный аппарат, предназначенный для управления электрическими машинами путём коммутации резисторов и обмоток машин; он производит все переключения в цепи электродвигателя, необходимые для пуска, торможения и регулирования его частоты вращения.

Из всех применяемых для управления крановыми электродвигателями контроллёров (барабанных, кулачковых и магнитных) магнитные, или контакторные, являются наиболее совершенными благодаря их надёжности и высокой производительности.

Преимущества автоматического, магнитного контроллёра перед ручным включением заключается в следующем:

1) меньше затрачивается физической силы, вследствие чего снижается утомляемость крановщика;

2) достигается защита электродвигателей от чрезмерных пусковых и тормозных токов и вызываемого ими искрообразования на коллекторе;

3) размеры командоконтроллёров значительно меньше, чем размеры контроллёров барабанных и кулачковых, в связи с чем, большее число их можно с удобством разместить в кабине крановщика;

4) магнитный контроллёр позволяет произвести большее число операций в час, так как нет необходимости задерживать рукоятку командоконтроллёра при переходе с одного положение на другое; при этом пуск и торможение происходят в минимально допустимое время и общая производимость- повышается;

5) снижается расход энергии, затрачиваемой при пуске;

6) сокращается стоимость ухода и ремонта оборудования, так как не только сам магнитный контроллёр надёжен, но и износ электродвигателя меньше.

Наконец, для большинства производств решающим фактором является значительно меньшая вероятность аварийной остановки крана и связанных с ним агрегатов.

В схемах управления крановыми двигателями широко применяют также разного рода реле для целей автоматики, защиты и управления.

Реле – это аппарат, приводимый в действие маломощным импульсом и приводящий в действие за счёт энергии местного источника более мощное устройство. Реле реагирует на изменение режима работы электрической цепи или механизма (повышение или понижение напряжения, увеличение или уменьшение тока, изменение частоты вращения и т.п.) и замыкает или размыкает свои контакты.

В схемах управления крановыми механизмами работа реле связана с работой электромагнитных контакторов. Реле, посылая импульсы тока в тяговые катушки контакторов, включают их, производя тем самым переключения в силовой цепи и изменяя режим работы электродвигателей.

При выборе аппаратуры управления необходимо учитывать возможные повышения температуры окружающей среды по сравнению с расчётной. Для контактов аппаратов можно рекомендовать увеличить номинальный ток на 20% при повышении температуры на каждые 100С. Однако для контакторов и пускателей температура воздуха влияет на работу не только контакторов, но и катушек электромагнитов. Поэтому можно рекомендовать переход на аппараты тропического исполнения или снижать продолжительность включения так же на
20% при превышении температуры на каждые 100С.

18. Вычерчивание схемы управления электродвигателя и описание ёё работы (подбор аппаратуры управления по каталогу).

Рис.1.

Рис.2. Механические характеристики электроприводов подъёма с торможением противовключения.

На рисунке 1 изображена схема электропривода подъёма с панелью управления ТСАЗ. схемы всех панелей управления обеспечивают автоматический разгон, реверсирование, торможение и ступенчатое регулирование скорости на реостатных характеристиках двигателя. Управление осуществляется от командоконтроллёра (кулачкового контроллёра малых размеров). В схеме электропривода обозначены: КН и КВ – контакторы реверсора, КЛ – линейный контактор, КТ – контактор тормоза, КУ1 – КУ4 – контакторы ускорения, КП – контактор противовключения. Подача питания в схему осуществляется через рубильник В1,а в цепь управления – через рубильник В2. Защита воздействует на реле РН и осуществляется: максимальная (обеспечивает автоматическое отключение двигателя при его перегрузке или возникновении в его цепи короткого замыкания) посредством реле РМ, конечная (обеспечивает автоматическое отключение электропривода при переходе механизмом крана предельно допустимых положений) – конечными включателями ВКВ и ВКН и нулевая (обеспечивает контроль машиниста за работой механизмов крана, исключая возможность самопроизвольных пусков двигателей, отключённых вследствие срабатывания защитных устройств или перерыва подачи электроэнергии) – непосредственно реле РН. Для защиты панели управления от токов, возникающих при коротких замыканиях, и значительных (50% и более) перегрузок предусмотрены также предохранители П.

Первое положение подъёма (см.рис.2) служит для выбора слабины троса и подъёма малых грузов на пониженных скоростях (характеристика 1n). На втором положении (характеристика 2n) производится подъём тяжёлых грузов с малой скоростью. Последующие две характеристики 3n и 4'n являются пусковыми, на которых разгон производится под контролем реле времени РУ1 и РБ (см.рис.1), причём характеристика 4'n является нефиксированной. На положениях спуска производится регулирование скорости двигателя в режимах: противовклю- чения на первом и втором положениях (характеристики 1с и 2с), силового спуска или генера – торного торможения в зависимости от веса груза на третьем положении
(характеристика 3с), на котором все пусковые ступени резисторов выведены.
Переход на характеристику 3с осуществляется по характеристикам 3'с и 3''с под контролем реле времени. Во всех схемах панелей для механического торможения до полной остановки используют механический тормоз ТМ.

Для спуска груза на характеристиках противовключения 1с и 2с оператору необходимо нажать ВН (см.рис.1) при установке рукоятки командоконтроллёра на соответствующую позицию спуска. Управление с помощью педали является вынужденным в связи в возможностью подъёма груза вместо спуска на характеристиках противовключения. Электропривод переводится в режим противовключения не только при опускании грузов, но и при торможении с положений спуска в нулевое (при нажатии педали на первом и втором положениях) или с третьего положения спуска в нулевое, первое или второе положения (при не нажатой педали). При этом за время выдержки реле РБ времени наряду с механическим торможением обеспечивается и электрическое на характеристике, соответствующей второму положению спуска. Помимо указанного, реле РБ контролирует также правильность сборки схемы.

-----------------------

Вернуться