смотреть на рефераты похожие на "Проект ТЭЦ на 4 турбиы К-800 "
| |
| |
|1 ВЫБОР ТИПА И КОЛЛИЧЕСТВА |
|ТУРБИН И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ |
| |
|На дипломное проектирование для покрытия электрической и тепловой нагрузок |
|необходимо выбрать турбину К(800(240. На ГРЭС установлено четыре турбины. |
| |
|1.1 ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТУРБИНЫ |
| |
|1.1.1 Начальные параметры пара |
|=23,5Мпа |
|=540(С |
|1.1.2 Давление пара после промперегрева |
|=3,34Мпа |
|=540(С |
|1.1.3 Конечное давление пара |
|=0,0034МПа |
|1.1.4 Температура питательной воды |
|=274(С |
|1.1.5 Давление пара в нерегулируемых отборах |
|P1=6,05МПа |
|Р2=3,78МПа |
|Р3=1,64МПа |
|Р4=1,08МПа |
|Р5=0,59МПа |
|Р6=0,28МПа |
|Р7=0,11МПа |
|Р8=0.02Мпа |
|1.1.6 Максимальный расход пара на турбину |
|=2650 т/ч |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|1.2 ВЫБОР ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ |
| |
|Паропроизводительность котельной установки определяется по максимальному расходу|
|пара через турбину с учётом запаса и собственных нужд. |
| |
| |
|где: ( максимальный расход пара через турбину |
|=2650 [Т/ч] |
| ( собственные нужды |
|=0,03 |
| ( запас |
|=0,02 |
|[Т/ч] |
|Выбираем котёл типа Пп-2650-255ГМ. |
|Технические характеристики котла. |
|Паропроизводительность =2650 [Т/ч] |
|Давление перегретого пара Pпп=25МПа |
|Давление промежуточного перегрева P=3,62МПа |
|Температура перегретого пара tпп=545 C |
|Расход пара через вторичный пароперегреватель |
| [Т/ч] |
|Температура питательной воды tпв=274C |
|Энтальпия пара =3324 [кДж/кг] |
|Энтальпия питательной воды =1148,06 [кДж/кг] |
|Энтальпия пара на входе во вторичный пароперегреватель =2928[кДж/кг] |
|Энтальпия пара на выходе из вторичного пароперегревателя |
|=3544[кДж/кг] |
| |
| |
|Для данной ГРЭС выбираем четыре котла Пп-2650-255ГМ, по одному на каждый блок. |
| |
| |
| | | |. | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|2. ОПИСАНИЕ СХЕМЫ СТАНЦИИ |
| |
|ГРЭС установлена в городе Кировске. Основное топливо ГРЭС – газ. Резервное – |
|мазут. Электрическая мощность =3200 МВт. Тепловая нагрузка ГРЭС =1900 |
|ГДж/ч. |
|На ГРЭС установлено четыре турбины типа К-800-240. начальные параметры пара ГРЭС|
|=23,5 Мпа; =540(С. Параметры пара после промперегрева: =3,34Мпа;|
|=540(С. ГРЭС выполнена блочной. Максимальный расход пара на 1 блок равен |
|2650 т/ч. На каждую турбину устанавливается котел типа Пп-2650-255ГМ. Каждый |
|турбоагрегат имеет сетевую установку, состоящую из двух сетевых подогревателей, |
|один из которых основной, а другой пиковый. Нагрев сетевой воды в сетевой |
|установке производится до 150(С в зимнее время года. Система ГВС закрытая. |
|Регенеративная установка каждого турбоагрегата состоит из четырёх ПНД и трёх |
|ПВД, в которых производится нагрев основного рабочего тела до температуры |
|питательной воды =274(С. Основной конденсат и питательная вода нагреваются |
|в регенеративных подогревателях паром из отборов турбины. Дренажи ПВД-8 и ПВД-7 |
|каскадно сливаются в смеситель. Дренаж ПВД-6 поступает в ПНД-4. Каскад дренажей |
|ПНД завершается в смешивающем ПНД-2. Пар после прохождения проточной части |
|турбины поступает в конденсатор. Для каждой турбины устанавливается конденсатор |
|типа 800 КЦС-2 ( 3 шт. ) , где пар конденсируется и конденсатным насосом |
|подается в регенеративную систему. |
|Питательный насос установлен с турбоприводом. |
|Турбина имеет 8 нерегулируемых отборов. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ДРЕНАЖЕЙ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ И КОНДЕНСАТА ПОСЛЕ ПВД И |
|ПНД |
| |
|Принять потери давления в трубопроводе отборного пара =5%; |
|Недогрев на ПВД и ПНД-5(С; |
|Недогрев в смесителе-10(С; |
| |
|2.1.1 Температура и энтальпия основного конденсата в системе регенеративного |
|подогрева низкого давления. |
| |
|Энтальпия конденсата при давлении в конденсаторе |
|=0,34(10-2 МПа; кДж/кг; |
|=26(С |
|Температура основного конденсата за ПНД-1; ПНД-2; ПНД-3; ПНД-4; соответственно: |
|=60(С; =102(С; =128(С; =155(С; |
|Энтальпия основного конденсата за ПНД-1; ПНД-2; ПНД-3; ПНД-4 соответственно: |
| кДж/кг |
| кДж/кг |
| кДж/кг |
| кДж/кг |
| |
|2.1.2 Температура и энтальпия питательной воды в системе регенеративного |
|подогрева высокого давления. |
| |
|Температура питательной воды за ПВД-6; ПВД-7; ПВД-8 соответственно: |
|=199(С; =243(С; =274(С |
|Энтальпия питательной воды за ПВД-6; ПВД-7; ПВД-8 соответственно: |
|=834 кДж/кг, =1018 кДж/кг, =1148 кДж/кг |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.2 РАСЧЕТ ПОВЫШЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ В ПИТАТЕЛЬНОМ НАСОСЕ |
| |
| |
| [] |
|где: |
|удельный объем воды кг/м3; |
|давление питательной воды на входе и выходе из насоса [МПа]; |
|КПД насоса; |
|С - теплоемкость воды [кДж/кг]; |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.3 РАСЧЕТ СЕТЕВОЙ УСТАНОВКИ |
| |
|Схема сетевой установки |
| |
| |
| , кДж/кг |
|В т/с |
|ПСП |
|РВО=1,08МПа |
| |
|кДж/кг |
| |
| |
| кДж/кг |
| |
|ОСП |
|РНО=0,16МПа |
| |
| кДж/кг |
| кДж/кг |
|В конденсатор |
| |
| |
| |
|Из т/с |
|Рис 2.1 |
| |
|Расход сетевой воды |
| [т/ч] |
| |
|Где: |
| - количество тепла из отбора |
|С - теплоемкость воды [кДж/кг]; |
| [т/ч] |
| |
| (С |
| |
|(С |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.3.1 Расход пара на пиковый сетевой подогреватель. |
| |
|Расход пара на пиковый сетевой подогреватель, подключенный к четвертому отбору |
|при покрытии ПСП 50%. |
| |
| [ГДж/ч] |
|Где: |
| - количество тепла на пиковый сетевой подогреватель. |
| - количество тепла на блок. |
| ГДж/ч; |
| [т/ч] |
| =93,8 т/ч=26 кг/с |
| |
|2.3.2 Расход пара на основной сетевой подогреватель. |
| |
|Расход пара на основной сетевой подогреватель, подклю-ченный к шестому отбору. |
|; |
| ГДж/ч; |
| кг/c =96,4 т/ч=26,8 кг/c |
| |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.4 ПРОЦЕСС РАСШИРЕНИЯ ПАРА В ТУРБИНЕ |
| |
|Процесс расширения пара разбиваем на три отсека: |
|( отсек: от начального давления пара до промежуточного |
|перегрева. |
|(( отсек: от промежуточного перегрева до верхнего отопительного отбора. |
|((( отсек: от верхнего отопительного отбора до конечного давления. |
|Значения по отсекам: |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.6 РАСЧЕТ ТУРБОПРИВОДА ПИТАТЕЛЬНОГО НАСОСА |
| |
|Расход свежего пара на турбину принимаем за единицу Д0=1, остальные потоки пара |
|и воды выражаются в долях от Д0 |
| |
|Расход питательной воды Дпв=Д0+Дут |
|Разделив это выражение на Д0, получим (пв=1+(ут, |
|где: (ут=Дут/Д0=0,01 – величина утечек |
|(пв=1+0,01=1,01 |
| |
|Доля отбора пара на турбопривод питательного насоса. |
| |
|; |
| |
|где: кДж/кг; |
| и - давление на выходе и входе питательного насоса |
|соответственно |
|=0,0011м/кг – среднее значение удельного объёма |
|питательной воды |
| кДж/кг; |
| кДж/кг; |
| кДж/кг; |
| |
| |
|; |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.7 РАСЧЕТ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ |
| |
| |
|Схема включения |
|подогревателей высокого давления |
| |
| |
| |
| |
| кДж/кг |
|(С |
|ПВД-8 |
|Д1 кДж/кг |
| |
|(С (С |
| кДж/кг кДж/кг |
|ПВД-7 |
|Д2 кДж/кг |
| |
|(С (С |
| кДж/кг кДж/кг |
|В смеситель |
|ПВД-6 |
|Д3 кДж/кг |
|(С |
| кДж/кг кДж/кг |
|(С |
| |
|Рис 2.3 |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|2.7.1 Расход пара на ПВД-8 |
| |
| |
| |
| |
|=0,081Д |
| |
|2.7.2 Расход пара на ПВД-7 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|= |
| |
| |
|2.7.3 Расход пара на ПВД-6 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.8 РАСЧЕТ СМЕСИТЕЛЯ |
|Схема включения смесителя |
| |
| |
|Д1+Д2 Д5 |
| кДж/кг ПНД-4 |
|ДК2 |
| |
|ПВД-6 кДж/кг |
|Д3 |
|ДТП |
| |
| кДж/кг |
| |
| |
| |
| кДж/кг |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|В конденсатор |
| |
|Рис 2.4 |
| |
|Энтальпия питательной воды за питательным насосом |
| |
|Повышение энтальпии воды в питательном насосе |
| кДж/кг |
| кДж/кг |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Расход основного конденсата за ПНД-4 |
| |
| |
|тогда |
| |
| |
| кДж/кг |
| кДж/кг – энтальпия питательной воды за питательным насосом. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.9 РАСЧЕТ ПОДОГРЕВАТЕДЕЙ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ |
|Схема включения подогревателей низкого давления |
| |
|ПНД-4 ПНД-3 ПНД-2 |
|ПНД-1 |
| |
| |
| кДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
| |
|Д5 Д6 |
|Д7 Д8 |
| |
| |
| |
| |
| кДж/кг кДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
| |
|Дк |
| Д0 |
| |
|кДж/кг кДж/кг кДж/кг |
| |
|Дк=1,02-Д1-Д2 Д3+Д5 Д3+Д5+Д6 |
| |
|Рис 2.5 |
| |
| |
|2.9.1 Расход пара на ПНД-4 |
| |
| |
| |
| |
| |
| =0,036Д |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.9.2 Расход пара на ПНД-3 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|2.9.3 Расход пара на ПНД-2 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|2.9.4 Расход пара на ПНД-1 |
| |
| |
|=-Д8 |
| |
| |
| |
|Д8==0,039Д |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ПАРА НА ТУРБИНУ |
| |
|2.10.1 Подсчет коэф. недовыработки мощности паром отборов. |
| |
|Коэф. первого отбора на ПВД-8 |
| |
| |
| |
|Коэф. второго отбора на ПВД-7 |
| |
| |
| |
|Коэф. третьего отбора на ПВД-6 |
| |
| |
| |
|Коэф. четвертого отбора на ПСП |
| |
| |
| |
|Коэф. пятого отбора на ПНД-4 |
| |
| |
| |
|Коэф. шестого отбора на ПНД-3 и ОСП |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Коэф. седьмого отбора на ПНД-2 |
| |
| |
| |
|Коэф. восьмого отбора на ПНД-1 |
| |
| |
| |
|Коэф. недовыработки мощности паром, идущим на турбопривод |
| |
| |
| |
|2.10.2 Расход свежего пара на турбину. |
| |
| |
| |
|Сумма произведений долей расхода пара в отборы на коэф. недовыработки мощности |
|этими отборами |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| кг/с |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Таблица 2.2 |
|Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2 |
| |
|отбор |
|Расход пара в долях, Д( |
|y |
|y(Д |
|Расход пара |
|Д, кг/с |
| |
| |
|1 ПВД-8 |
|0,08 |
|0,804 |
|0,064 |
|54,48 |
| |
|2 ПВД-7 |
|0,1 |
|0,746 |
|0,0746 |
|68,1 |
| |
|3 ПВД-6 |
|0,039 |
|0,618 |
|0,024 |
|26,55 |
| |
|3 Турбопривод |
|0,0505 |
|0,549 |
|0,0277 |
|34,3 |
| |
|4 ПСП |
| |
|0,546 |
| |
|6,72 |
| |
|5 ПНД-4 |
|0,036 |
|0,451 |
|0,016 |
|24,5 |
| |
|6 ОСП |
| |
|0,354 |
| |
|6,9 |
| |
|6 ПНД-3 |
|0,034 |
|0,354 |
|0,012 |
|23,15 |
| |
|7 ПНД-2 |
|0,044 |
|0,249 |
|0,011 |
|31,32 |
| |
|8 ПНД-1 |
|0,039 |
|0,116 |
|0,0046 |
|27,5 |
| |
|Конденсатор |
|377,7 |
| |
|Всего |
|303,5 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.10.3 Определение расходов пара в отборы. |
| |
|На: ПВД-8 |
| |
|ПВД-7 |
| |
|ПВД-6 |
| |
|Турбопривод питательного насоса |
| |
| |
|ПСП |
|ПНД-4 |
| |
|ОСП |
|ПНД-3 |
| |
|ПНД-2 |
| |
|ПНД-1 |
| |
|Конденсационный поток пара |
| |
| кг/с |
| |
|=681-54,48-68,1-26,55-34,3-24,5-23,15-31,32-27,5-26,8-26=377,7кг/с |
| |
| |
| |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|2.11 ПРОВЕРКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДА ПАРА НА ТУРБИНУ ПО БАЛАНСУ МОЩНОСТЕЙ |
| |
|Мощность потоков пара в турбине: |
|первого отбора |
| |
| |
|второго отбора |
| |
| |
|третьего отбора |
| |
| |
|четвертого отбора |
| |
| |
|пятого отбора |
| |
| |
|шестого отбора |
| |
| |
|седьмого отбора |
| |
| |
|восьмого отбора |
| |
| |
|мощность потоков пара турбопривода |
| |
| |
|мощность конденсационного потока |
| |
| |
|сумма мощностей потоков пара в турбине |
| |
| |
|мощность на зажимах генератора |
| |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|2.12 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПОГРЕШНОСТИ |
| |
| |
| |
| |
| |
|Погрешность расчетов не превышает допустимую величину |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|3 Выбор вспомогательного |
|оборудования тепловой схемы станции |
| |
|3.1 Выбор комплектного оборудования |
| |
|3.1.1 Выбор конденсатора: |
|К-800КЦС-2 (3 штуки). |
|3.1.2 Выбор эжектора: |
|ЭВ-4-1100 (3 штуки) |
|3.1.3 Выбор маслоохладителей: |
|М-540 (3 штуки) |
|3.1.4 Выбор подогревателей схемы регенерации |
| |
|По нормам технологического проектирования производительность и число |
|подогревателей определяется числом имеющихся у турбины для этих целей отборов |
|пара при этом каждому отбору пара должен соответствовать один корпус |
|подогревателя (за исключением деаэратора). |
|Регенеративные подогреватели устанавливаются без резерва. Подогреватели |
|поверхностного типа поставляются в комплекте с турбиной. |
|Табл.3.1 |
|Подогреватели поверхностного типа |
| |
|Название |
|Завод |
|Площадь поверхности теплообмена |
|[м] |
|Номинальный массовый расход воды [кг/с] |
|Расчётный тепловой поток [МВт] |
|Максимальная температура пара (С |
|Гидравличес-кие сопротивле-ния при номинальном расходе воды |
| |
|ПН-2200-32-7-2 |
|ТКЗ |
|2233 |
|575,5 |
|74,2 |
|230 |
|12 |
| |
|ПН-2400-32-7-2 |
|ТКЗ |
|2330 |
|575,5 |
|46,5 |
|310 |
|10,5 |
| |
|ПВ-1600-380-17 ( 2 шт.) |
|ТКЗ |
|1560 |
|386,1 |
|24,4 |
|441 |
|24 |
| |
|ПВ-2100-380-66 |
|( 2 шт.) |
|ТКЗ |
|2135 |
|386,1 |
|48,8 |
|290 |
|24 |
| |
|ПВ-1600-380-66 |
|( 2 шт.) |
|ТКЗ |
|1650 |
|386,1 |
|48,8 |
|350 |
|24 |
| |
| | | |. | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Табл.3.2 |
|Подогреватели смешивающего типа |
| |
|Название |
|Расход конденсата [кг/с] |
|Температура конденсата на входе (С |
|Температура конденсата на выходе (С |
|Рабочее давление |
|P |
|Расход пара |
|[кг/с] |
|Температура пара |
|(С |
| |
|ПНС 1500-1 |
|301 |
|34 |
|59,9 |
|20 |
|14,3 |
|59,9 |
| |
|ПНС 1500-2 |
|315,3 |
|59,9 |
|103,8 |
|114,7 |
|23,7 |
|142 |
| |
| |
| |
|3.2 Расчёт и выбор конденсатных и питательных насосов оборудования |
|теплофикационной установки. |
| |
|3.2.1 Выбор конденсатных насосов |
| |
|В соответствии с НТП конденсатный насос выбирается по максимальному расходу пара|
|в конденсатор и соответствующему напору. |
| |
|Где: |
| - расход пара на турбину |
|=2650 т/ч |
| - суммарный расход пара на регенеративные отборы |
|=1005т/ч |
|=1,1((2650-1005)=1809,5 т/ч |
|В соответствиями с рекомендациями [1] принимаются конденсатные насосы: |
|КсВ-1000-95 (первый подъём) |
|ЦН-1000-220 (второй подъём) |
|Характеристики конденсатного насоса первой ступени |
|Подача V=1000 [] |
|Напор H=95 [м] |
|Допустимый кавитационный запас 2,5м |
|Частота вращения n=1000 [оборотов/мин.] |
|Мощность N=342 [кВт] |
|КПД насоса =76% |
|Характеристики конденсатного насоса второй ступени |
|Подача V=1000 [] |
|Напор H=220 [м] |
|Частота вращения n=2975 [оборотов/мин.] |
| |
|Принимается три насоса: 2 в работе и один в резерве (на каждую ступень). |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|3.2.2 Выбор питательных насосов |
| |
|В соответствии с НТП питательные насосы на блоках СКД выбираются по подаче |
|питательной воды и давлению. |
| |
|Где: |
| - максимальный расход пара через котёл. |
|=2650 т/ч |
|( - собственные нужды, (=1,02 |
|( - запас, (=1,03 |
| - удельный объём питательной воды, =1,1 |
|=2650((1+1,02+1,03)(1,1=2708 т/ч |
| |
|По рекомендациям [1] устанавливается ПН-1500-350.Установлено два насосных |
|агрегата, каждый из которых обеспечивает 50%-ную нагрузку котельного агрегата. |
|Питательный насос ПН-1500-350 |
|Предвключённый насос ПД-1630-180 |
|Конденсационный турбопривод ОК-18ПУ |
| |
|Характеристики ПН: |
| |
|Подача V=1500[] |
|Напор Н=350 [м] |
|Частота вращения n=4700 [об./мин.] |
|КПД насоса =83% |
| |
|В одновальной турбине мощностью 800 МВт значительное технико-экономическое |
|преимущество имеет конденсационный турбопривод вместо противодавленческого. |
|Приводная турбина главного питательного насоса является одновременно и приводом |
|бустерного насоса, подключённого к турбоприводу через редуктор. Мощность каждого|
|турбопривода при номинальной нагрузке турбины 15,2 МВт, максимальная частота |
|вращения 4800 об./мин. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|3.2.3 Выбор оборудования теплофикационной установки |
|Тепловая нагрузка 1900 ГДж/ч |
|На ГВС – 500 ГДж/ч |
|На отопление – 1400 ГДж/ч |
|Температурный график 150/70 (С. Система ГВС закрытая. |
|Теплофикационная нагрузка одного блока =475 ГДж/ч |
|Расход сетевой воды через подогреватель одной установки равен: |
|Дсв= |
|Дсв== 793 т/ч. |
|В связи с НТП по расходу сетевой воды выбираем ПСВ-90-7-15 (двухходовой по |
|воде). |
|Табл.3.3 |
|Характеристики подогревателя сетевой воды |
| |
| |
|ПСП ОСП |
|Число ходов по воде 2 |
|2 |
|Давление пара МПа 0,78 |
|0,25 |
|Температура пара (С 169,6 |
|142,9 |
|Номинальный расход пара кг/с 8,06 |
|17,5 |
|Давление воды МПа 1,57 |
|2,35 |
|Температура воды на входе 0С 110 |
|70 |
|Температура воды на выходе 0С 150 130|
| |
|Номинальный расход воды кг/с 97,2 |
|222,2 |
| |
|3.2.4 Выбор сетевых насосов |
|Расчётный расход сетевой воды на отопление: |
| [т/ч] |
| т/ч |
|Расчётный расход сетевой воды на ГВС: |
|[т/ч] |
|=16,5(500/4,19=1968 т/ч |
|Расчётный расход сетевой воды на ГРЭС: |
|=+ [т/ч] |
|=596,6+196,8=793,4т/ч |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|В соответствии с НТП на блок устанавливаются два сетевых насоса |
|=396,7 т/ч – необходимая подача насоса. По подаче выбираем насос СЭ-500-70 |
|Характеристика сетевого насоса |
|Подача =500 [т/ч] |
|Напор Н=70 [м] |
|Допустимый кавитационный запас 10 м |
|Частота вращения n=3000 об./мин. |
|Мощность N=120 кВт |
|КПД =82% |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|4 Определение потребности станции |
|в технической воде, выбор циркуляционных насосов |
| |
|Система водоснабжения принимается прямоточная. |
| |
|Принципиальная схема прямоточного водоснабжения |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|На гр. |
|На ВУ На На На м/о |
|ХВО охл. |
|подшипн. |
| |
| |
| |
|1 – Источник водоснабжения |
|2 – Циркуляционные насосы |
|3 – Береговая насосная |
|4 – Напорные циркуляционные водоводы |
|5 – Конденсатор |
|6 – Сливные циркуляционные водоводы |
|7 – Сифонные колодцы |
|8 – Переключательные колодцы |
|9 – Сливной канал |
|10 – Перепускной канал |
| |
|Рис.4.1 |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Напор циркуляционного насоса: |
|Нцн=Нг+(Нс1 [м.вод.ст.] |
|(Нс1=4(6 м.вод.ст. (Нс1=4м |
|Нг=3(10 м.вод.ст.] |
| |
|Нг= Нn ( Нc |
| |
|Нc принимаем до 8,5 м, Нc=6м |
|Нn =8(12 м, Нn=12м |
|Нг=12-6=6м |
| |
|Нцн=6+4=10м |
| |
|Расход технической воды |
| |
|Wт.в.=(Wк+Wг.о.+Wм.о.+Wподш. |
|Где: |
|(Wк – расход технической воды на котёл (Wк=73000т/ч |
|Wг.о. – расход технической воды на охлаждение генератора |
|Wг.о.=2920 т/ч |
|Wм.о. – расход воды на охлаждение масла Wм.о.=1825т/ч |
|Wподш. – расход воды на подшипники Wподш.=5840т/ч |
|Wт.в.=73000+2920+1825+5840=83585 т/ч |
|В соответствии НТП на каждый блок берется 6 циркуляционных насосов. Wт.в/6=13430|
|т/ч |
|По расходу технической воды выбираем насос Оп2-110 |
|Характеристики насоса: |
|Подача 11880(21960 |
|Напор Н=9,4(16,2 м |
|Допустимый кавитационный запас 10(11,7 м |
|Частота вращения n=485 об./мин. |
|Потребляемая мощность N=505(897 кВт |
|КПД насоса =80% |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСОВОГО РАСХОДА |
|ТОПЛИВА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛОВ |
| |
|Технические характеристики топлива, газопровод |
|Саушино - Лог - Волгоград |
|Объемный состав газа: |
|СН4=96,1 |
|С2Н4=0,7 |
|С3Н8=0,1 |
|С4Р10=0,1 |
|С5Н12 и более тяжёлые - 0 |
|N2=2,8 |
|CO2=0,2 |
|Теплота сгорания низшая сухого газа |
|=35,13 [] |
|Объём воздуха и продуктов сгорания при 0 (С и 0,1 МПа |
|=9,32 |
|VRO2=0,98 |
|=7,39 |
|=2,1 |
|Принимаем температуру горячего воздуха tгв=300 (С |
|Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель =30 (С |
|Температура уходящих газов =120 (С |
|Расход топлива |
|B= |
|Где: |
| - полезноиспользованное тепло |
|=Д()+Двтор.() [кг/ч] |
|Двтор – расход перегретого пара через вторичный пароперегреватель |
|Двтор=0,9Д |
| - энтальпия пара |
| - энтальпия питательной воды |
| - энтальпия пара на входе во вторичный пароперегреватель |
| - энтальпия пара во вторичный пароперегреватель |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|=2650(3324-1148,06)+2385(3544-2988)=7092301 МДж/ч |
|Располагаемое тепло топлива [] |
|( =35,13 |
|КПД котла брутто =100%-(q |
|Где: |
|(q-сумма всех потерь |
|q6=0% |
|q5=0,5% |
|q4=0,5% |
|q5=0% |
|q2= |
| - энтальпия уходящих газов |
|= [кДж/] |
|= |
|==1791кДж/ |
|=2985 кДж/ по табл. п.4.2 или п.4.3 (2) |
|= |
|==1489,8 кДж/ |
| - коэффициент избытка воздуха в газоход |
|=1,7 |
|=1791+1489,8(1,7-1)=2791,2 кДж/ |
| - энтальпия холодного воздуха |
|=tхв |
|tхв – энтальпия холодного воздуха, tхв=30(С |
|=30=372,4 кДж/ |
|q2= |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|=100(0,5(0,5(6,1=92,9% |
|B=/ч |
|Расход резервного топлива: |
|Врез.= |
|( - располагаемое тепло резервного топлива =39,73 [] |
|КПД котла брутто при работе на резервном топливе принимается по согласованию с |
|руководителем =90%. |
|Врез.= т/ч |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|7 РАСЧЁТ ДИАМЕТРОВ, ВЫБОР ТИПОРАЗМЕРОВ И МАТЕРИАЛА ГЛАВНЫХ ПАРОПРОВОДОВ И |
|ПАРОПРОВОДОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА |
| |
|Пар от котла к турбине подводится двумя паропроводами к двум коробкам стопорных |
|клапанов ЦВД турбины. |
|Начальные параметры пара перед турбиной: |
|Р0=240 атм. |
|t0=540(С |
|Pп.п.=3,34 МПа |
|tп.п.=540(С |
|Табл. 7.1 |
|Параметры пара перед турбиной |
| |
|Наименование |
|Обозначение |
|Размерность |
|Источник |
|информации |
|Численное значение |
| |
|Расход пара на |
|турбину (2 нитки) |
|Д0 |
|кг/с |
|[1] |
|368 |
| |
|Температура свежего пара |
|t0 |
|(С |
|[1] |
|табл. 5.5 |
|540 |
| |
|Давление свежего пара |
|Р0 |
|атм. |
|[1] |
|табл. 5.5 |
|240 |
| |
|Скорость |
| |
|м/с |
|[1] |
|табл. 8.6 |
|50 |
| |
|Плотность |
| |
|кг/ |
|[5] |
|76,6 |
| |
|Материал |
|( |
|( |
|[1] |
|табл. 8.1. |
|15Х1М1Ф |
| |
|Допускаемое напряжение |
|( |
|кг/ |
|[1] |
|табл. 3.5.4 |
|760 |
| |
|Коэффициент сварки |
| |
|( |
|принимаем бесшовные |
|1 |
| |
|поправка |
|с |
|м |
|[1] |
|2 |
| |
| |
|dвн= [м] |
|dвн= |
|S=[мм] |
|S= |
|dн=dвн+2S [м] |
|dн=349+2(70,5=490,84мм |
|dн=350мм |
|dн(S=490(70,5 |
|dу=350мм |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|8. РАСЧЁТ ДИАМЕТРОВ, ВЫБОР ТИПОРАЗМЕРОВ И МАТЕРИАЛА ТРУБОПРОВОДОВ ПИТАТЕЛЬНОЙ |
|ВОДЫ |
| |
|Конденсат от турбины к котлу подводится двумя трубопроводами. |
|Параметры конденсата перед котлом: |
|tпв=274(С |
|Pпв=350 МПа |
| |
|Табл. 8.1 |
|Параметры питательной воды |
| |
|Наименование |
|Обозначение |
|Размерность |
|Источник |
|информации |
|Численное значение |
| |
|Расход питательной |
|воды |
|Дпв |
|Кг/с |
|[1] |
|Дк(1+(+()= |
|368(1+0,01+0,01) |
|=375,4 |
| |
|Температура питательной воды |
|tпв |
|(С |
|[1] |
|табл. 5.5 |
|274 |
| |
|Давление питательной воды |
|Р |
|атм. |
|[1] |
|табл. 5.5 |
|350 |
| |
|Скорость |
| |
|М/с |
|[1] |
|табл. 8.6 |
|5 |
| |
|Плотность |
| |
|кг/ |
|[5] |
|==813 |
| |
|Материал |
|( |
|( |
|[1] |
|табл. 8.1. |
|Ст 16ГС |
| |
|Допускаемое напряжение |
|( |
|кг/ |
|[1] |
|табл. 3.5.4 |
|1370 |
| |
|Коэффициент сварки |
| |
|( |
|принимаем бесшовные |
|1 |
| |
|поправка |
|с |
|М |
|[1] |
|5 |
| |
| |
|dвн= [м] |
|dвн= [м] |
|S=[мм] |
|S=[мм] |
|dн=dвн+2S [м] |
|dн=343+2(55=453,5мм |
|dн(S=465(56 |
|dу=350мм |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|9 ВЫБОР И РАСЧЁТ ТЯГОДУТЬЕВЫХ |
|УСТАНОВОК И ДЫМОВОЙ ТРУБЫ |
| |
|9.1 Выбор дымососов и вентиляторов |
|Согласно НТП на котёл паропроизводительностью более 500т/ч устанавливается два |
|дымососа и два вентилятора, каждый выбирается на 50% нагрузку. |
|Выбирают машину по двум параметрам: |
|- расчётная подача [] |
|- расчётный приведённый напор [мм.в.ст.] [кгс/мм] |
|Подача дымососа: |
|= [] |
|Где: |
| - коэффициент запаса =1,1 |
| - расход дымовых газов перед машиной |
|==(+)([] |
| - расчётный расход топлива |
|=В( [] |
|=216617(=215533,9 |
| - объём газов перед дымососом |
|= [] |
|= |
| [2] |
|=2,1+7,39+0,98=10,47 |
| - теоретический объём воздуха =[] |
|= 9,32 [2] |
| - коэффициент избытка воздуха в газоход |
|=1,7 |
|==17,09 [] |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| - присосы в котле |
|=0,5 так как установлен регенеративный воздухоподогреватель |
| - температура уходящих газов |
|=120(С |
|==215533,9 (17,09+0,5(9,32)(=6748460,9 [] |
| - барометрическое давление |
|=760 мм.рт.ст. |
|z – количество машин z=2 |
|==3711653,4 |
|Расчётный приведённый напор дымососа |
|= [мм.вод.ст.] |
|Где: |
| - коэффициент приведения расчётного давления машин к условиям, при которых|
|построена рабочая характеристика. |
|=(( |
|=(0,132 [] |
|параметр [3] |
|=(() |
|= |
|==0,2 |
|=0,965 |
|=0,965(0,132=0,127 |
|Т – абсолютная температура дымовых газов перед машиной |
|Т=+273=393(С |
| - абсолютная температура воздуха при которой снята характеристика машины. |
|=100+273=373(С |
|=((=1,09 |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| - расчётный напор машины |
|=( [мм.вод.ст.] |
| - коэффициент запаса, =1,2 (т.е. 20%) |
| - аэродинамическое сопротивление тракта. =300 мм.вод.ст. |
|=1,2(300=360 мм.вод.ст |
|=1,09(360=393,84 мм.вод.ст |
|По подаче и расчётному приведённому напору в справочнике выбираем дымосос ДОД-43|
|(две штуки). Частота вращения – n=370 об/мин. |
| |
|Подача вентилятора: |
|= [] |
|Где: |
|==( [] |
| - коэффициент избытка воздуха в топке, отношение теоретического объёма |
|воздуха к находящемуся в топке. |
|=1,1 (для газомазутных котлов) |
| - присосы в топке, =0,05 (котёл не газоплотный) |
| - присосы в СПП, =0 |
| - присосы в воздухоподогревателе, =0,2 |
| - температура холодного воздуха =30(С |
|V=215533,9(9,32(11,+0,05+0,2)(=3009852,72 |
|= [] |
|Расчётный приведённый напор вентилятора |
|= [мм.вод.ст.] |
|(1 |
|=( [мм.вод.ст.] |
|=320мм.вод.ст. |
|=1,2(320=384 мм.вод.ст. |
|=384(1=384 мм.вод.ст. |
|По подаче и расчётному приведённому напору в справочнике выбираем вентилятор |
|ВДОД-31,5 (две штуки). Частота вращения – n=585 об/мин. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|9.2 Выбор дымовой трубы |
|На ТЭС обычно устанавливают железобетонный одноствольные трубы с вентиляционным |
|зазором. |
|Согласно НТП устанавливают одну трубу на два котла, дымовые газы из водогрейных |
|котлов можно сбрасывать в эту же трубу или для водогрейной котельной строится |
|своя труба. |
|Расчёту подлежат высота и диаметр устья трубы. Высота зависит от объема дымовых |
|газов и от концентрации в них SO2 и Nох. |
|Высота трубы: |
|h= [M] |
|Где: |
| - коэффициент, зависящий от конструкции трубы. Для одноствольных труб |
|=1. |
|А – коэффициент, зависящий от географического положения ТЭС [4] |
|F – коэффициент, учитывающий скорость осаждения токсичных выбросов. =1 |
|m – коэффициент, зависящий от скорости выброса дымовых газов из устья. |
|Wопт.=40м/с (скорость выбросов дымовых газов), тогда m=0,85. |
| - секундный расход дымовых газов []. |
| []. |
| - объём дымовых газов перед дымососом. |
| - количество котлов на трубу. =2 |
| |
| - разность между температурой уходящих газов и средней температурой самого|
|жаркого месяца в полдень |
|= |
| - температура самого жаркого месяца в полдень [4] |
|=120-24,2=95,8 (С |
|n – коэффициент, зависящий от параметра |
| |
|h – предварительно принятая высота трубы [4] |
|h=250м |
| ; n=2 |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|N – количество дымовых труб. |
|В соответствии с НТП N=2 |
|=0,5 |
|=0,085 |
| |
| - секундный расход топлива. |
| [] |
| |
| - доля серы, улавливаемая в газоходе [4] |
|=0,02 |
| - доля серы, остающейся в золоуловителе. В соответствии с НТП установлен |
|сухой золоуловитель, =0. |
| - рабочая сернистость топлива. |
| |
| |
| - [4] |
|=0,8 |
|К= , где Д – паропроизводительность одного котла [т/ч] |
|К= |
|=39,73 [МДж/кг] - теплота сгорания (см. выше) |
| - коэффициент, зависящий от конструкции горелок. Горелки установлены |
|вихревые - =1 |
| |
|h= [M] |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Полученная высота трубы округляется по рис. 3 [3] |
|h=250м |
|Диаметр устья: |
| [м] |
|Где: |
|; N; W – смотри выше. |
| м |
|В соответствии с рекомендациями [3] выбирается труба: |
|H=250м |
|Ду=10,4 м |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|10 СХЕМА ПОДГОТОВКИ ДОБАВОЧНОЙ ВОДЫ |
| |
|Схема химической очистки воды |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
|Осветлитель |
|Бак осветлённой воды |
|Осветлительный бак |
|Н – катионитный фильтр первой ступени |
|Анионитный фильтр первой ступени |
|Н – катионитный фильтр второй ступени |
|Декарбонизатор |
|Анионитный фильтр второй ступени |
|Фильтр смешанного действия |
|Выход химически очищенной воды. |
| |
|Рис. 10.1 |
| |
|Такая схема водоподготовки позволяет получить химически обессоленную воду |
|высокого качества, что необходимо для котлов сверхкритических параметров пара. |
|Вода поступает в отсейник-осветлитель, где происходит процесс коагуляции, в |
|качестве коагулянта используют , для подщелачивания воды используют |
|известь. После коагуляции вода поступает в бак, откуда поступает в |
|осветлительный фильтр. В осветлительном фильтре оседают грубодисперсные примеси.|
|После этого вода поступает на Н-катионитный фильтр первой ступени, где идёт |
|обмен ионов Са, Мg, Na на ионы водорода. Затем вода поступает на |
|анионитный фильтр, здесь происходит замещение ионов , , на ионы |
|после этого вода поступает на Н-катионитный фильтр второй ступени. В нём |
|улавливаются ионы , которые проскочили через Н-катионитный фильтр |
|первой ступени. После этого вода становится кислой, в ней присутствуют , |
|который при взаимодействии с образуют углекислый газ. Для её удаления |
|предусмотрен декарбонизатор. После декарбонизатора вода поступает на анионитный |
|фильтр второй ступени. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
|Этот фильтр сильно действующий, в нём происходит замещение остав-шихся ионов |
| на ионы . В качестве третьей ступени используется |
|фильтр смешанного действия () фильтр, где улавливаются оставшиеся ионы. |
|В результате такой химической обработки вода имеет солесодержа-ние 0,1 мг.экв/кг|
|и кремнесодержание 0,02 мг.экв/кг. |
| | | | | |ДП 1005 495 ПЗ |Лис|
| | | | | | |т |
| | | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| | |
|м |т |документа| |а | | |
| |
| |
|14. МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОХРАНЕ ТРУДА, ТЕХНИКЕ БЕЗОПАСНОСТИ И ПОЖАРНОЙ ПРОФИЛАКТИКЕ |
|ПРИ РЕМОНТЕ КОТЛА |
| |
|Устройство и обслуживание котельных установок должны соответствовать "Правилам |
|устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов", утвержденным|
|Госгортехнадзором СССР, "Правилам взрывобезопасности установок для приготовления|
|и сжигания топлива в пылевидном состоянии", утвержденным Минэнерго СССР и |
|Минэнергомашем СССР и "Правилам взрывобезопасности при использовании мазута и |
|природного газа в котельных установках", утвержденным Госгортехнадзором СССР и |
|ЦК профсоюза рабочих электростанций и электротехнической промышленности. |
|Предохранительные и взрывные клапаны котла (пароводяного тракта, топки и |
|газоходов) должны иметь отводы для удаления пароводяной смеси и взрывных газов |
|при срабатывании клапанов за пределы рабочего помещения в места, безопасные для |
|обслуживающего персонала, или должны быть ограждены отбойными щитами со стороны |
|возможного нахождения людей. |
|Запрещается заклинивать предохранительные клапаны работающих котлов или |
|увеличивать нажатие на тарелки клапанов путем увеличения массы груза или |
|каким-либо другим способом. |
|Грузы рычажных предохранительных клапанов должны быть застопорены и |
|запломбированы так, чтобы исключалась возможность их самопроизвольного |
|перемещения. К форсункам котла должен быть обеспечен свободный, удобный доступ |
|для обслуживания и ремонта. |
|Во избежание ожогов при обратном ударе пламени на отверстиях для установки |
|форсунок должны быть экраны, а вентили, регулирующие подачу топлива и воздуха к |
|форсункам, или их приводы должны располагаться в стороне от отверстий. |
|Запрещается во время обхода открывать люки, лазы на котле. |
|Запрещается зажигать топливо в топках при открытых лазах и гляделках. Смотровые |
|лючки для постоянного наблюдения за факелом должны быть закрыты стеклом. У |
|котлов, работающих под наддувом, должны быть предусмотрены устройства, |
|предотвращающие разрыв стекол. Персонал, проводящий осмотр, должен надевать |
|защитные очки. |
|Перед растопкой котла на нем должны быть прекращены все ремонтные работы и |
|выведен начальником смены цеха (блока) весь персонал, не имеющий отношения к |
|растопке. |
|На соседних котлах должны быть прекращены все ремонтные работы, выполняемые вне |
|топок и газоходов на сторонах, обращенных к растапливаемому котлу или |
|находящихся в пределах прямой видимости от него (фронтовая и задняя стены, |
|потолочные перекрытия). Работы на котле возобновляются по указанию дежурного |
|персонала. |
| | | | | | |
| | | | | | |
|из|Лис|N |Подп |Дат| |
|м |т |документа| |а | |
| |
|Методы очистки дымовых газов могут быть подразделены на циклические (замкнутые),|
|в которых адсорбент (поглощающее твердое или жидкое вещество) регенерируется и |
|возвращается в цикл, а улавливаемый диоксид серы используется, и нециклические |
|(разомкнутые), где регенерация адсорбента и других веществ не производится. |
|Кроме того, методы сероочистки подразделяются на сухие и мокрые. |
|Технико-экономические расчеты показывают, что с увеличением содержания серы в |
|топливе и соответственно концентрации диоксида серы в дымовых газах |
|увеличивается целесообразность применения способов очистки с использованием |
|уловленного диоксида серы. |
|Учитывая масштабы производства серы и серной кислоты в СССР и их стоимость, |
|можно сделать вывод, что применение циклических методов сероочистки дымовых |
|газов ТЭС в обозримый период экономически не оправдано (если не учитывать |
|экологический эффект сероочистки). |
|Для основной части углей: кузнецких, экибастузских, Канско-Ачинских, |
|нерюнгинских, кучекинских — характерно содержание диоксида серы в дымовых газах |
|0,03—0,06% объемных, т. е. почти на порядок меньше, чем при сжигании |
|подмосковного угля. Для сравнения можно отметить, что в цветной металлургии |
|отходящие газы, содержащие меньше 1 — 3% Диоксида серы, считаются бедными. |
|Следует учитывать также, что циклические способы очистки представляют собой |
|сложное химическое производство и значительно дороже по капиталовложениям и |
|эксплуатационным расходам нециклических вариантов. |
|Мокрый известняковый (известковый) способ. Этот нециклический процесс наиболее |
|разработан и является самым распространенным на электростанциях США, Японии, ФРГ|
|и др. Он обеспечивает очистку газов на 90% от SO2. В нашей стране известняковый |
|способ реализован на агломерационной фабрике Магнитогорского металлургического |
|комбината опытно-промышленных установках Северодонецкой и Губкинской ТЭЦ. |
|Метод основан на нейтрализации сернистой кислоты, получающейся в результате |
|растворения диоксида серы наи